上海石化總廠擴建30萬噸乙烯工程裂解原料來源...
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第 2~(1991) 石油化工技術經濟 上海石化總廠擴建30萬噸乙烯工程 裂解原料來源的選擇 趙 士 武 (上海石油化工總廠) 本文介紹了上海石化總廠擴建 3o萬噸乙烯工程的裂解原料選擇 問題．根據國內原油供需情況，新建裝 置 由國內提供原油已不可能，同時依靠國內煉油廠供應直墑石腦油和直墑輕柴i町也有困難，因此不得不考慮 使用中東原油．文章還討論了加工中東原油時，應考慮的一些問題，諸如原油的中轉問題，脫硫精制問題，以 及如何彌補由于阿拉伯原油和伊朗原油其餾分油的乙烯收率不高而造成的降低產率問題。 原料和資金、技術、市場一樣是發(fā)展石油 化工的主要制約因素 。能否提供裂解性能良 好的裂解原料直接關系著乙烯產率、產量、原 料單耗和能耗的高低，并將影響到一系列下 游加工裝置的運行，從而左右一個石油化工 企業(yè)的生產經營和經濟效益，對于新建工程 可能由于原料不落實而無法進
大慶石化總廠48萬噸乙烯改擴建工程動工
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2 結果與討論 2.1 產品的主要技術指標 外觀:白色晶體粉末,醋酸鈉含量56%～ 58%,醋酸含量38%～40%,水分含量3%～5%, 10%的雙乙酸鈉水溶液ph=4.5～4.7。 2.2 制備方法的選擇 通過實驗可知,上述三種方法都可用來制備 雙乙酸鈉,它們的制備條件見表1。 表1 不同制備方法的條件比較 項 目 醋酸鈉 醋酸法 碳酸鈉 醋酸法 碳酸鈉 醋酐法 溶劑乙醇水水 反應溫度?℃60～808070 反應時間?h443 產品組成,% naac57.8256.1357.55 hac38.5639.1838.78 h2o3.624.693.67 收率,%93.795.896.5 原料成本?元·kg-113.968.298.83
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吉化公司將擴建30萬噸乙烯工程 吉化公司將擴建30萬噸乙烯工程
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吉林化學工業(yè)公司在“八五”期間,將擴建30萬噸乙烯及配套工程,國務院于1991年2月27日正式批復了項目建議書。該工程產品方案主要有:30萬噸/年乙烯裝置,8萬噸/年線型低密度聚乙烯裝置,8萬噸/年環(huán)氧乙烷及10萬噸乙二醇裝置,α-烯烴高碳醇裝置(α-烯烴3萬噸/年,高碳醇12萬噸/年),4萬噸/年乙丙橡膠裝
上海賽科90萬噸乙烯工程開工 上海賽科90萬噸乙烯工程開工
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上海石化70萬t乙烯改造工程通過竣工驗收
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c-150℃ 圖8 不同口模溫度擠出時的發(fā)泡試樣 fig8foamedsamplesextrudedatdifferentdietemperature 圖8是不同口模溫度擠出時的試樣。從圖8可看 出,當口模溫度過高時,pp熔體粘度太低,熔體強 度很差,不能有效保持氣體,正在生長的氣泡會由于 泡孔壁沒有足夠強度承受膨脹力而發(fā)生破裂,而且由 于熔體溫度高,其表面不能及時固化,內部泡孔破裂 后釋放的高溫氣體將熔體表面沖破,于是表面更加破 裂,大量氣體逃逸出去,表面形成很多開孔(圖 8a)。另一方面,從式(1)[6]可知,隨著溫度的升高, 發(fā)生氣泡膨脹的臨界壓力pcr降低,而且溫度過高很 難形成機頭高壓,容易出現(xiàn)前面所述的提前發(fā)泡現(xiàn) 象,表面呈糕狀的“熔體破裂”。因此,圖8a
上海石化40萬t/a乙烯裝置擴能改造技術
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總結上海石化４０萬ｔ／ａ乙烯擴建改造技術的設計概況、主要改造內容、技術進步性分析、主要工藝計算及其經濟和社會效益。特別介紹本院自行設計的裂解爐原料油進料系統(tǒng)改造技術和乙烯分離區(qū)脫丁烷塔系改擴建國產化設計技術。
上海石化公司70萬t/a乙烯改造通過竣工驗收
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中石化上海石化股份公司70萬t／a乙烯改造工程經過兩年多的試生產通過竣工驗收。
上海石化乙烯改造工程啟動 上海石化乙烯改造工程啟動
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總投資達47億元的上海石油化工股份有限公司(以下簡稱上海石化)400kt/a擴建到700kt/a乙烯改造工程開始啟動。目前,上海石化分別與美國石偉、abb魯姆斯公司和中國石化技術開發(fā)公司就這一改造工程的分離系統(tǒng)專利技術和合作設計及裂解爐技術等舉行了合同簽字儀式。項目預計在2002年初建成。
上海石化總廠擴建30萬噸乙烯工程裂解原料來源精華文檔
上海30萬噸乙烯裝置保溫(冷)施工體會 上海30萬噸乙烯裝置保溫(冷)施工體會
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上海石化700 kt/a乙烯改造工程啟動 上海石化700 kt/a乙烯改造工程啟動
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上海石化700 kt/a乙烯改造工程啟動
茂名擴建80萬噸級乙烯工程
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總投資60多億元的茂名80萬噸乙烯改擴建工程最近在廣東開工。該工程建成后，茂名乙烯總產能將增至loo萬噸／年；
吉化30萬噸乙烯工程乙二醇反應器制造完工 吉化30萬噸乙烯工程乙二醇反應器制造完工
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吉化公司30萬t/a乙烯建設工程中,10萬t/a乙二醇生產裝置的主體設備一質量535t的反應器最近在吉化公司機械廠制造完工.該設備為管式反應器(裝有直徑38mm、長9m的鋼管9571根),其長度17.2m、直徑7.46m、殼體壁厚102mm,使用美國特種鋼材,由日本制成半成品(件)、吉化公司機械廠穿管組對焊接.吉化機械廠對工程分專業(yè)實行專項承
上海石化總廠擴建30萬噸乙烯工程裂解原料來源最新文檔
上海石化乙烯裝置回收煉廠富乙烯氣改造
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上海石化2號乙烯裝置通過對老區(qū)進行改造,引進新建3500kt/a催化裝置副產的富乙烯氣降低乙烯裝置的能耗,回收催化干氣中的乙烯及丙烯、乙烷等高附加值組分,提高乙烯收率0.51%、提高丙烯收率0.29%,提高雙烯收率0.8%。降低能耗(標油)2.98kg/t乙烯、降低物耗15.67kg/t乙烯,提高了裝置的競爭力。
消化引進技術 大膽改造創(chuàng)新——上海石化總廠塑料廠技術改造成果簡介
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上海石化總廠于1973年從日本三菱油化公司引進的高壓聚乙烯裝置采用兩點進料的管式反應器生產工藝(6×10~4t./a×2)。1976年9月投料試生產,1977年8月產品考核驗收,1981年全面達到設計指標,產量達6.8×100~4t./a,超過設計能力13％,合格率達到設計指標的98％。上海石化總廠的工程技術人員不安于現(xiàn)狀,他們將本裝置的枝術同國內外同類技術進行對比,找出本廠單程轉化率低、能耗較高等不足之處,結合實際情況,大膽地進行技術改造。下面僅就工藝和裝備方面的技術改造情況作一簡介,便予互相交流,以利促進。一化工工藝方面的技術改造1.改開車時用乙烯吹掃為氮氣吹掃日方規(guī)定的操作法要求,開車時先用氮氣置換后,再用乙烯置換3～5次。由于系統(tǒng)流程長,乙烯
某石化80萬噸年乙烯工程樁基工程方案 某石化80萬噸年乙烯工程樁基工程方案
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某石化80萬噸年乙烯工程樁基工程方案——1工程概況 xx石化80萬噸/年乙烯改擴建工程35萬噸/年高密度聚乙烯裝置存儲和包裝單元，位于xx石化乙烯廠區(qū)內東部。我公司承接了該裝置的樁基施工任務。通過對設計技術條件及地質報告的仔細研究，編制了本施工方案，對...
消化引進技術 大膽改造創(chuàng)新:上海石化總廠塑料廠技術改造成果簡介
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工程師園地·fieli)ofengineer—r 消化引進技術大膽改造創(chuàng)新 一一上海石化總廠塑料廠技術改造成果簡介 上海石化總廠于1973年從日本三菱油他公司引 進的高壓聚乙烯裝置霎用兩點進料的管式反應器生 產工藝(6×10‘t．／a×2)。1976年0月投料試生 產，1977年8月產品考核驗收，1981年全面達到設 計指標，產量達6．8×10‘t．，b，超過設引能力 13％，臺格率達到設計指標的98。上海石億總廠的 工程技術人員不安于現(xiàn)狀，他們將本裝置的技求商 國內外同類技術進行對比，找出本廣單程轉化率 、能耗較高等不足之處，結臺實際情況，大膽地 進行技術改造。下面僅就e藝和裝備方面的技術改 造情況怍一簡介，使亍互相交流，以刺促進。 一化工工藝方面的技術改造 1．教開車時用乙烯吹掃為氯氣吹掃 方規(guī)
大慶石化120萬噸/年乙烯工程項目進展情況
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大慶石化120萬噸/年乙烯工程項目是中國石油天然氣集團公司"十一五"發(fā)展的重點工程,也是大慶石化公司的可持續(xù)發(fā)展工程。2007年6月1日,國家發(fā)改委批復中國石油天然氣集團公司《關于調整大慶石化乙烯改造方案的請示》,同意對大慶石化乙烯原有80萬噸/年乙烯改擴建工程方案進行適當調整,并線建設年產60萬噸/年乙烯工程,使乙烯總生產能力提高到120萬噸/年。
揚子石化65萬噸乙烯改造工程全面建成 揚子石化65萬噸乙烯改造工程全面建成
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揚子石化65萬噸乙烯改造工程全面建成
廣州石化完成乙烯裂解D爐原料適應性改造??
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廣州石化乙烯裂解d爐近日點火升溫,這標志著乙烯裂解d爐輕烴適應性技術改造圓滿結束。這次改造主要針對裂解d爐存在的問題,結合輻射段爐管的到期更換,對裂解爐實施輕烴適應性改造,主要改造內容包括：選用帶扭曲片的輻射段爐管,對輻射段襯里進行改造更新,降低爐壁散熱損失;
SSEC設計的上海石化6.6萬噸,年腈綸改造獲總部優(yōu)秀工程設計一等獎
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由ssec設計的上海石化6．6萬噸／年腈綸改造獲集團公司優(yōu)秀工程設計一等獎。上海石化6．6萬噸／年腈綸改造系利用北裝置現(xiàn)有廠房，淘汰原有聚合原液1條生產線、紡絲2條生產線，改造建設聚合原液2條生產線、紡絲4條生產線、溶劑回收2條生產線，工藝技術系采用中國石化“十條龍”攻關的3萬噸／年腈綸工程化成套技術開發(fā)成果。
齊魯石化72萬噸/年乙烯改擴建工程一次投料成功
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凝晶：低溫液體貯存加壓汽化系統(tǒng)流程及中壓貯槽自增壓問題探討設計制造 程，計算出的增壓汽化器的汽化量是在壓力為 p，；溫度為273k狀態(tài)下的流量。即圖3中“2” 點的狀態(tài)(壓力、溫度、流量)為：p，、273k、 k，而貯槽內的實際氣相空間的狀態(tài)為：r壓力下 的飽和氣狀態(tài)，即r為p，下的飽和溫度，要比 273k低很多，所以，當“2”點狀態(tài)的氣體補充進 入貯槽后，由于貯槽中的溫度低，兩者混合并進行 熱交換，最終達到平衡，但這個過程中壓力處于不 穩(wěn)定狀態(tài)。 圖3貯槽自增壓示意圖 為了使貯槽內的壓力保持在穩(wěn)定的狀態(tài)，我們 希望進入中壓貯槽進行增壓的氣體與貯槽內的氣相 狀態(tài)一致，而氣體在接近液化點附近時，實際氣體 ※※ 與理想氣體偏差較大，這時不能按理想氣體的狀態(tài) 方程進行計算，應按實際氣體工作狀態(tài)進行計算， 即： vvpn=xplu) yl7m=印c(5) 將(4)代人(5)得： y，7=即
廣州石化完成乙烯裂解D爐原料適應性改造
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