針對(duì)混流式水輪機(jī)的轉(zhuǎn)輪結(jié)構(gòu)、受力特點(diǎn)及轉(zhuǎn)輪各部分網(wǎng)格的自動(dòng)劃分等方面進(jìn)行了簡要分析,闡述了可實(shí)現(xiàn)水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪結(jié)構(gòu)計(jì)算與優(yōu)化設(shè)計(jì)的有限元方法及改良復(fù)合形法。在不改變?nèi)~片型線的情況下合理地選擇上冠和下環(huán)的尺寸,從而改善轉(zhuǎn)輪各部分的應(yīng)力分布,求得最優(yōu)的轉(zhuǎn)輪結(jié)構(gòu)。

將碳化鎢涂料運(yùn)用到混流式水輪機(jī)的轉(zhuǎn)輪和導(dǎo)葉上,是一種全新的抗沖蝕磨損的處理方法。經(jīng)過該方法處理的水輪機(jī)已在最大含沙量和過機(jī)泥沙量分別達(dá)20g/l和240kg/s的條件下成功運(yùn)行至今。以加華水電站為例,對(duì)其添加涂層后的新轉(zhuǎn)輪和導(dǎo)葉進(jìn)行的效率試驗(yàn)過程以及直觀檢查的結(jié)果進(jìn)行了簡要介紹。

水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪是整個(gè)水輪發(fā)電機(jī)組的核心工作部件,含沙水流中的轉(zhuǎn)輪容易遭受磨蝕破壞,是一個(gè)普遍存在的問題,并且也是一直困擾多泥沙河流水電站的難題。長期的研究與實(shí)踐表明,恰當(dāng)?shù)倪x型與良好的水力性能、合適的材質(zhì)與優(yōu)良的制造工藝是水輪機(jī)抗磨蝕的最根本方法。但對(duì)已建成的水電站而言,采用合理的運(yùn)行方式和一定的檢修措施,可延緩或減輕水輪機(jī)的磨蝕。

第四章焊縫超聲波探傷 第三節(jié)焊縫超聲波探傷定位 超聲波探傷定位的方法是利用已知尺寸的試塊(或工件)作為反射體來調(diào)節(jié)探傷儀的時(shí) 間軸，然后根據(jù)反射波出現(xiàn)在時(shí)間軸上的位置，確定缺陷的位置。 一、斜探頭定位與直探頭定位的區(qū)別 縱波探傷時(shí)定位比較簡單，如探測100mm厚的工件，可把底面回波調(diào)在10格，則每 格代表工件中的聲程(或垂直距離)為100/10=10(mm)。(因耦合層極薄，可忽略不計(jì))。探傷 時(shí)，若在6格出現(xiàn)缺陷波，則缺陷離工件表面的距離為6×10=60mm。 橫波探傷時(shí)的定位比較復(fù)雜(見圖5 –7所示)，與縱波探傷相比有三點(diǎn)區(qū)別： ①超聲波射到底面時(shí)無底面回波 (故時(shí)間軸需在試塊上預(yù)先調(diào)節(jié))； ②有機(jī)玻璃斜楔內(nèi)一段聲程 oo(稱斜探頭本體聲程)在中薄板焊縫 探傷定位時(shí)不能忽略，必須加以考慮。 ③超聲波的傳播路線為

水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪是水電站水輪發(fā)電機(jī)組的心臟，其性能決定了電站的經(jīng)濟(jì)效益。由于用多功能水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪設(shè)計(jì)軟件進(jìn)行可靠性設(shè)計(jì)具有很大的靈活性，可以根據(jù)電站的具體情況，即根據(jù)電站的具體參數(shù)，通過設(shè)計(jì)得到最優(yōu)方案。這對(duì)于大型電站來說，既可滿足論證需要，又可減少試驗(yàn)次數(shù)，縮短水輪機(jī)的研制周期；對(duì)于中小型電站，可直接應(yīng)用可靠性設(shè)計(jì)的結(jié)果進(jìn)行轉(zhuǎn)輪加工制造。

本文以在建已運(yùn)行廣西天生橋ｉ級(jí)及云南漫灣兩大百萬千瓦級(jí)水電站的探傷實(shí)踐為基礎(chǔ)，論述由進(jìn)口高強(qiáng)度調(diào)質(zhì)鋼現(xiàn)場施工組焊的大型水電站水輪機(jī)金屬蝸殼的超聲波探傷方法，提出了提高ｕｔ檢驗(yàn)準(zhǔn)確性的具體措施，探討了使用ｕｔ方法的優(yōu)越性。

通過幾個(gè)電站混流式水輪機(jī)的現(xiàn)場水壓脈動(dòng)檢測試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),在機(jī)組額定出力的20%～30%范圍內(nèi)出現(xiàn)過水系統(tǒng)整體(蝸殼進(jìn)口、頂蓋、尾水管)水力共振,頻率為轉(zhuǎn)頻的1～1.4倍,嚴(yán)重地影響機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行。將在實(shí)際工程試驗(yàn)中遇到的有關(guān)混流式水輪機(jī)水力振動(dòng)及相關(guān)問題解決方法進(jìn)行介紹。

介紹混流式水輪機(jī)導(dǎo)水機(jī)構(gòu)在制造過程中需要注意的幾個(gè)問題,以及為了保證質(zhì)量而采取的措施。

文章介紹了李家峽水電站400mw混流式水輪機(jī)分瓣轉(zhuǎn)輪組合及焊接方法,經(jīng)測試,轉(zhuǎn)輪拼裝組圓后的各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

文章介紹了李家峽水電站400mw混流式水輪機(jī)分辨轉(zhuǎn)輪組合及焊接方法,經(jīng)測試,轉(zhuǎn)輪拼裝組圓后的各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

文章介紹了李家峽水電站４００ｍｗ混流式水輪機(jī)分瓣轉(zhuǎn)輪組合及焊接方法，經(jīng)測試，轉(zhuǎn)輪拼裝組合圓后的各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

介紹了混流式水輪機(jī)蝸殼的設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。

從水輪機(jī)選型設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容、所必需的資料及主要參數(shù)選擇等幾個(gè)方面簡述了小型水電站混流式水輪機(jī)的選型設(shè)計(jì),探討了混流式水輪機(jī)選型設(shè)計(jì)應(yīng)注意的問題,為小型水電站混流式水輪機(jī)的選型設(shè)計(jì)及研究提供參考。

為了探究混流式水輪機(jī)改造前后轉(zhuǎn)輪泥沙磨損情況,采用固液兩相流模型對(duì)某電站改造前后的混流式水輪機(jī)進(jìn)行全流道數(shù)值模擬,分析不同工況下轉(zhuǎn)輪葉片表面泥沙分布,轉(zhuǎn)輪葉片表面固液兩相速度差,以及水輪機(jī)效率。結(jié)果表明:小流量工況下泥沙磨損最嚴(yán)重;水輪機(jī)改造后,葉片表面泥沙體積分?jǐn)?shù)下降,固液兩相速度差減少,泥沙磨損減弱,水輪機(jī)效率較改造前提升了5.5%。該研究可為水輪機(jī)改造提供一定的參考。

結(jié)合藏木水電站高比轉(zhuǎn)速水輪機(jī)參數(shù)優(yōu)化項(xiàng)目,通過cfd分析,對(duì)模型水輪機(jī)的蝸殼、尾水管、轉(zhuǎn)輪等水力過流部件進(jìn)行了全面優(yōu)化設(shè)計(jì)。通過模型試驗(yàn)驗(yàn)證,藏木水電站水輪機(jī)水力性能研究達(dá)到了預(yù)期目標(biāo),cfd分析結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果基本吻合,為高比轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)輪的水力性能優(yōu)化提供參考。

空化是一種具有較大破壞性的水力學(xué)現(xiàn)象,亦是威脅水輪機(jī)安全穩(wěn)定運(yùn)行的常見因素,以民治水電站混流式水輪機(jī)的d568-f17模型水輪機(jī)為例,對(duì)其進(jìn)行能量試驗(yàn),根據(jù)能量試驗(yàn)結(jié)果,選擇合適的工況進(jìn)行模型空化試驗(yàn),并根據(jù)空化試驗(yàn)結(jié)果預(yù)期原型水輪機(jī)的空化特性。試驗(yàn)結(jié)果表明,原型水輪機(jī)的最高效率、額定效率和加權(quán)平均效率均滿足水電站合同文件的相關(guān)技術(shù)要求;同時(shí)額定工況臨界空化系數(shù)、初生空化系數(shù)亦滿足水電站合同文件的相關(guān)技術(shù)要求。

水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪是水電站發(fā)電機(jī)組的重要核心部件,制造工藝復(fù)雜,整體尺寸龐大,重量多達(dá)幾十甚至幾百噸.混流式水輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)輪目前絕大多數(shù)采用不銹鋼材質(zhì),其生產(chǎn)制造工藝大多采用將葉片鑄造成型后,由不銹鋼材料的上冠、下環(huán)和葉片3大部分組焊,打磨加工而成.由于設(shè)計(jì)、工藝、加工、運(yùn)行等因素造成絕大多數(shù)不銹鋼轉(zhuǎn)輪出現(xiàn)比較嚴(yán)重的貫穿性裂紋.本文通過轉(zhuǎn)輪裂紋成因分析,探索其解決方法,最終徹底消除裂紋,為機(jī)組長期安全穩(wěn)定運(yùn)行提供了技術(shù)保障.

焊縫超聲波探傷報(bào)告單 工程名稱鐵塔制作、安裝工程鐵塔高度52米 探傷部分塔靴探傷日期年月日 探傷數(shù)量2探傷厚度ρ=16 表面光潔度-探測靈敏度φ3x4-16db 表面補(bǔ)償4db探傷標(biāo)準(zhǔn)gb11345-87 探傷頻率2.5mhz探頭選擇2598x12/12-d 工作條件單收發(fā)探頭移動(dòng)區(qū)域- 材料20#探傷方式s:b 損合劑洗潔精增益1探傷方向b=62.47° 抵制“0”采用試塊v=1rb-2儀器型號(hào)gts-2- 探傷部位草圖或缺陷狀況示意圖備注 操作者評(píng)定者

焊縫超聲波探傷缺陷性質(zhì)的判斷 姚志忠 (大震鍋爐工業(yè)(昆山)有限公司,江蘇昆山　215300) 摘　要:闡述了采用a型脈沖反射法超聲波探測焊縫時(shí),對(duì)缺陷進(jìn)行性質(zhì)判斷的程序和方法。 關(guān)鍵詞:焊縫;超聲波探傷;缺陷定性 中圖分類號(hào):tg115.28+5　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:a　文章編號(hào):167124423(2004)01225204 1　缺陷性質(zhì)判斷的適用范圍 本方法適用于a型脈沖反射法對(duì)焊縫進(jìn)行超 聲檢測缺陷定性。對(duì)余高磨平的焊縫,焊縫區(qū)域內(nèi)的 各種缺陷均可用本方法進(jìn)行定性,對(duì)有余高的焊縫, 只能對(duì)不包括余高的焊縫區(qū)域內(nèi)的各種缺陷定性。 對(duì)缺陷定性用探頭應(yīng)與規(guī)定的檢測探頭相同。 2　缺陷性質(zhì)判斷依據(jù) 焊縫超聲檢測對(duì)缺陷定性依據(jù)為: (1)工件結(jié)構(gòu)與坡口形式; (2)母材與焊材; (3)焊接方法和焊接工藝; (4)缺陷

考號(hào)： 焊縫超聲波探傷報(bào)告 1．試樣編號(hào)：試樣厚度： 2．焊接方法：坡口型式： 3．儀器型號(hào)：pxut-350b+探頭規(guī)格： 4．入射點(diǎn)測定：（1）（2）（3）平均： 5．k值測定：（1）（2）（3）平均： 6．時(shí)基掃描線調(diào)整方法與比例： 7．標(biāo)準(zhǔn)試塊：csk-對(duì)比試塊： 8．聲能損失修正：db 9．工件探傷靈敏度：db 10.距離-波幅曲線繪制 距離 mm 波幅 db 距離波幅實(shí)測值距離---波幅曲線圖 11.缺陷示意圖 12．缺陷記錄 a b a a bb 序 號(hào) 缺陷指示長度mm波最高點(diǎn) s1s2長度 缺陷距焊縫中 心距離mm 缺陷距 焊縫表 面深度 mm s3 高于定 量線db 值 波高 區(qū)域 評(píng)定 等級(jí) ab s1---缺陷起始距試板左端頭的距離 s2---缺陷終點(diǎn)距試板左端頭的距離 s3---

焊縫超聲波探傷缺陷分析 摘要：焊縫的缺陷一般是由冶金和焊接技術(shù)兩種原因產(chǎn)生。焊接過程實(shí)際上 是一個(gè)冶煉和澆鑄，過程首先利用電能或其他形式的能產(chǎn)生高溫使金屬熔化，形 成熔池，熔融金屬在熔池中經(jīng)過冶金反應(yīng)冷卻，將兩個(gè)母材牢固結(jié)合在一起。此 過程產(chǎn)生的各種缺陷，包括裂紋，氣孔，夾渣等，都必須引起足夠重視，要認(rèn)真 分析評(píng)估,本文重點(diǎn)討論了超聲波探傷過程中的缺陷分析。 關(guān)鍵詞：超聲波缺陷焊縫 anlysisofdefectsonweldingseambyultrasonictest wangjiayi (1，shanghaijiaotonguniversity2，siemensvaimetaltechnology) abstract:normally,thedefectsoccuriedintheweldingseambymeta

采用混合物空化模型對(duì)混流式水輪機(jī)的內(nèi)部流場進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,得到了大流量工況、最優(yōu)流量工況、小流量工況水輪機(jī)的內(nèi)部流動(dòng)特性。計(jì)算結(jié)果表明:在大流量工況和小流量工況下,尾水管中心截面的低壓區(qū)與渦帶是相對(duì)應(yīng)的,壓力脈動(dòng)的幅值主要受尾水管渦帶直徑兩端壓力差的影響,其尾水管進(jìn)口段左右兩側(cè)以及彎肘段附近均有較大的漩渦區(qū)域,造成較大的能量耗散,尾水管內(nèi)有明顯的回流現(xiàn)象,水輪機(jī)內(nèi)部流動(dòng)比較紊亂。