梁內(nèi)塑性內(nèi)力重分布的淺析

本文極具參考價值，如若有用請打賞支持我們！不勝感激！ 【專業(yè)知識】連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)力重分布的計算 【學員問題】連續(xù)梁按考慮塑性內(nèi)力重分布的計算？ 【解答】考慮塑性內(nèi)力重分布的計算法充分考慮了材料的塑性性質(zhì)和非線性關 系，解決了彈性計算法的不足（幾個相關概念）。 1.塑性鉸混凝土受彎構(gòu)件的塑性鉸是其塑性分析中的一個重要概念。由于鋼筋和 混凝土材料所具有的塑性性能，使構(gòu)件截面在彎矩作用下產(chǎn)生塑性轉(zhuǎn)動。塑性鉸的 形成是結(jié)構(gòu)破壞階段內(nèi)力重分布的主要原因。 2.內(nèi)力重分布內(nèi)力重分布主要發(fā)生于兩個過程。第一過程是在裂縫出現(xiàn)到塑性鉸 形成以前，由于裂縫的形成和開展，使構(gòu)件剛度發(fā)生變化而引起的內(nèi)力重分布；第 二過程發(fā)生于塑性鉸形成后，由于鉸的轉(zhuǎn)動而引起的內(nèi)力重分布。 3.考慮塑性內(nèi)力重分布進行計算的基本原則（1）為了防止塑性內(nèi)力重分布過程 過長，致使裂縫開展過寬、撓度過大而影響正常使用，在按彎矩調(diào)幅

塑性力學-塑性本構(gòu)變形——彈性本構(gòu)關系　　§5.2drucker公設　　§5.3加載、卸載準則　　§5.4增量理論（流動理論）　　§5.5全量理論（形變理論）　　§5.6巖土力學中的coulomb屈服條件和　　流動法則　　

截面內(nèi)力 ① ② ③ ④ ⑤ 所選組合類別及其結(jié)果 恒載 活載 屋面活荷 左風 右風 ﹢m〔max〕 ﹣m〔max〕 ﹢n〔max〕 組合 內(nèi)力 組合 內(nèi)力 組合 內(nèi)力 a-a1柱 柱下端 m(a-a1)kn.m 2.68 -2.128 -0.086 -31.29 31.29 組合三 33.97 組合一 -28.61 組合七 1.47 n(a-a1)kn -571.93 -146.4 -58.03 29.29 29.29 -542.64 -718.33 -786.52 v(a-a1)kn -1.8 -1.426 0.0575 12.59 12.59 10.79 -3.23 -2.98 柱上端 m(a1-

塑性力學-梁的彈塑性彎曲及梁和剛架的塑性極限分析——§2.1矩形載面梁的彈塑性純彎曲　　§2.2橫向載荷作用下梁的彈塑性分析　　§2.3強化材料矩形載面梁彈塑性純彎曲　　§2.4超靜定梁的塑性極限載荷　　§2.5用靜力法和機動法求剛架的塑性極限載荷...

塑性力學-簡單的彈塑性問題——6.1彈塑性邊值問題的提法　　§6.2薄壁筒的拉扭聯(lián)合變形　　§6.5柱體的彈塑性自由扭轉(zhuǎn)　　§6.6受內(nèi)壓的厚壁圓筒　　§6.7旋轉(zhuǎn)圓盤　　

彈性與塑性應力應變關系——拉伸與壓縮時的應力應變曲線　　彈塑性力學中常用的簡化模型　　彈性應力應變關系－廣義胡克定律　　兩個常用的屈服條件　　增量理論－應力與應變增量的關系　　全量理論（形變理論）　　德魯克公設和伊柳辛公設　　

單層鋼板組合剪力墻是一種很好的抗側(cè)力構(gòu)件,在高層建筑中得到廣泛應用。文章利用ansys對單層鋼板組合剪力墻進行彈塑性分析,考察了不同參數(shù)的變化對其抗側(cè)性能的影響,并得出相應結(jié)論。

彈塑性力學之結(jié)構(gòu)的塑性極限分析

使用塑性鉸做橋梁的動力 彈塑性分析 1 目錄 1．概要...............................................2 2．midascivil中的塑性鉸...............................3 3．橋梁資料...........................................4 4．輸入質(zhì)量...........................................5 5．修改邊界條件.......................................6 6．結(jié)構(gòu)的非線性特性...................................7 7．定義時程分析數(shù)據(jù)..................................10 8．運

m-41.81-5.353.58-3.5848.77-48.77 v66.668.64-0.640.64-8.768.76 m228.6128.452.20-2.2030.04-30.04 v-108.18-10.90-0.640.64-8.768.76 m-231.17-30.232.20-2.2030.04-30.04 v116.6317.13-0.640.64-8.768.76 m40.066.903.58-3.5848.77-48.77 v-60.77-9.35-0.640.64-8.768.76 mab145.9917.890.69-0.699.37-9.37 mbc107.5626.90-0.690.69-9.379.37 m-128.04-38.611

框架-復合墻結(jié)構(gòu)是以框架和密肋復合剪力墻共同承擔水平地震作用的新型組合式雙重抗側(cè)力體系,合理計算彈塑性階段框架與復合墻的內(nèi)力是決定大震下結(jié)構(gòu)體系安全性能的關鍵問題之一.根據(jù)6榀典型密肋復合墻試驗數(shù)據(jù),建立了復合墻體指數(shù)式剛度退化模型,量化了墻體在各變形階段的剛度退化系數(shù).在對比復合墻與框架、混凝土墻、砌體墻剛度退化規(guī)律的基礎上,分析了復合墻剛度退化對結(jié)構(gòu)受力性能的影響,提出了彈塑性階段框架-復合墻結(jié)構(gòu)地震內(nèi)力的實用計算方法,并通過具體算例討論了結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化情況.研究結(jié)果表明:彈塑性階段,框架與密肋復合墻剛度退化速度比值呈非線性關系,框架分擔總地震剪力的比例增加,但其絕對剪力值增加幅度并不明顯;考慮彈塑性階段復合墻的剛度退化,更好地符合了地震下框架-復合墻結(jié)構(gòu)的實際受力情況.

土的彈塑性與先期固結(jié)壓力的實驗研究——土是彈塑性交形體，先期固結(jié)壓力使土塑性交形減小，土的彈性變形跟土類及壓力有關，跟土的先期無關；根據(jù)土彈性、塑性變形跟先期壓力之間變化規(guī)律，可以找出一個土的先期固結(jié)壓力的測定方法　　

鋼筋混凝土連續(xù)梁塑性內(nèi)力重分布淺析 鋼筋混凝土連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)在建筑中應用十分廣泛，一些物殊結(jié)構(gòu)，如水池 的頂和底板，煙囪的板式基礎也都是連續(xù)梁、板結(jié)構(gòu)，因此結(jié)構(gòu)計算和構(gòu)造的正 確性，對建筑的安全使用和經(jīng)濟效益有著非常重要的意義。 鋼筋混凝土連續(xù)梁屬于超靜定結(jié)構(gòu)，其內(nèi)力分布與各截面間的剛度比值有 關。按彈性理論計算時，內(nèi)力與荷載成線性關系。內(nèi)力分布規(guī)律始終不變，即認 為結(jié)構(gòu)的剛度不變，顯然這與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)受力性能不符。事實上由于混凝土 受拉區(qū)裂縫的出現(xiàn)和開展，受壓區(qū)混凝土的塑性變形，特別是受拉鋼筋屈服后的 塑性變形，各截面剛度比值不斷變化，內(nèi)力與荷載不再是線性的，而是非線性的， 即結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布規(guī)律與按彈性理論計算的分布規(guī)律不同，因此在連續(xù)梁實際受 力過程中，就要考慮塑性內(nèi)力重分布的問題，這樣就能真實正確的計算連續(xù)梁的 承載能力。筆者就下面幾個方面淺談對塑性內(nèi)力重布

[ppt]巖土塑性力學原理——廣義塑性力學——鄭穎人院士學術報告會　　巖土塑性力學原理——廣義塑性力學　　注：共183頁幻燈片　　編制日期：2010年2月1日　　　　

巖土塑性力學原理——廣義塑性力學——內(nèi)容包括：　　應力－應變及其基本方程　　屈服條件與破壞條件　　塑性位勢理論　　加載條件與硬化規(guī)律　　廣義塑性力學中的彈塑性本構(gòu)關系　　廣義塑性力學中的加卸載準則　　包含主應力軸旋轉(zhuǎn)的...

文檔來源為:從網(wǎng)絡收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持. 塑性工程學報-塑性工程學報 塑性工程學報-模板最新 第卷第期 塑性工程學報 vol.no. 文章中文標題 范例1：(哈爾濱工業(yè)大學材料科學 與工程學院，哈爾濱150001）王仲 仁 范例2： 王健，王宇，謝紅飆 1 1,2 1 ，苑世劍2，何祝斌4 3 (哈爾濱工業(yè)大學機械工程學院， 哈爾濱150001）李平 ，王松1，楊海濤1 1 范例3：(上海交通大學機械與動力 文檔來源為:從網(wǎng)絡收集整理.word版本可編輯.歡迎下載支持. 工程學院，上海200240） 范曉慧，唐鼎，方文利 備注： 1，若作者單位為2個及以上時，且 每個作者僅隸屬于一個單位，作者格式 采用范例1，作者名字右上角的數(shù)字表示 作者的排名，如，范

目的研究薄壁曲線箱梁考慮剪力滯效應和材料非線性的計算方法.方法基于勢能變分原理,推導了薄壁曲線箱梁的剛度方程.采用變剛度初法應力法,并結(jié)合截面內(nèi)力塑性系數(shù)修正剛度系數(shù),對薄壁曲線箱梁的材料非線性問題進行了求解.結(jié)果通過算例計算,得到了曲線箱梁頂?shù)装宓膽Ψ植家约皳隙群团まD(zhuǎn)角的變化曲線.結(jié)論筆者的計算結(jié)果與試驗值整體吻合較好.對于薄壁曲線箱梁,懸臂板、頂板和底板,分別取三個不同的剪力滯翹曲位移函數(shù)的結(jié)果,精度優(yōu)于三者取一個統(tǒng)一的剪力滯翹曲位移函數(shù);隨荷載的增加,彎曲剪力滯效應系數(shù)較撓度和扭轉(zhuǎn)角更早進入非線性狀態(tài),翼緣截面上的應力分布逐漸趨于均勻,上翼緣應力的這種變化趨勢要略滯后于下翼緣,而中支座截面翼緣應力的這種變化趨勢則略快于左跨跨中和右跨跨中截面.

冷軋扭鋼筋以強度高、粘結(jié)強度好、延性可靠等優(yōu)點廣泛用于樓蓋體系中。為了節(jié)省鋼材用量，通常采用塑性設計。熱軋鋼筋的調(diào)幅值及相應的內(nèi)力系數(shù)已有文獻給出，但是冷軋扭鋼筋卻缺少這方面數(shù)據(jù)。給出的當調(diào)幅值為１５％時的冷軋扭鋼筋混凝土連續(xù)梁、板的內(nèi)力系數(shù)，為工程設計提供了可靠而實用的數(shù)據(jù)。

左③右④組合項目 m-155.82-17.105.11-5.11 n295.9222.98-1.991.99 m-109.86-30.063.47-3.47 n330.0522.98-1.991.99 v-73.80-13.102.38-2.38 m-87.38-36.1814.37-14.37 n975.65276.31-16.5516.55 m-84.64-36.1314.37-14.37 n1009.78276.31-16.5516.55 v-47.78-20.097.98-7.98 m-67.28-29.1427.84-27.84 n1654.03529.65-49.4649.46 m-33.64-14.5734.03-34.03 n1697.64529.65-49.4

cfrp管具有輕質(zhì)高強的特點,適合于建造大跨度空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu),但其破壞呈脆性,且以節(jié)點連接破壞為主,不能充分發(fā)揮cfrp材料的優(yōu)點,為此建議將cfrp與鋁合金組合形成cfrp-鋁合金組合管來改善其受力性能和構(gòu)件連接性能。首先對cfrp-鋁合金組合長管進行了軸心受壓穩(wěn)定試驗研究,得到其基本受力性能與破壞模式。利用有限元方法對組合管的特征值屈曲進行分析,研究不同cfrp鋪層角度、厚度和順序的影響。根據(jù)特征值屈曲的分析結(jié)果,引入初始幾何缺陷,對組合管進行了彈塑性屈曲分析,并將分析結(jié)果與試驗結(jié)果進行了對比,確定了有限元分析模型的合理性,進一步研究了不同長細比、鋪層角度和厚度對組合管彈塑性穩(wěn)定性能的影響機理。最后基于試驗結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果,通過修正perry穩(wěn)定計算公式,得到了cfrp-鋁合金組合長管屈曲荷載的計算公式。

以型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)為例,采用靜力彈塑性方法對遭遇地震后此種結(jié)構(gòu)出現(xiàn)的各種破壞狀況做了詳細的pushover分析,最后由分析的各種數(shù)據(jù)表明此結(jié)構(gòu)的抗震性能很好,值得進一步的研究。