采用不同主弧電流對(duì)qt450試樣表面進(jìn)行等離子改性處理,獲得了球墨鑄鐵表面熔凝組織。采用om,sem,xrd和顯微硬度計(jì)及x射線殘余應(yīng)力測(cè)定儀對(duì)等離子改性后的球鐵組織形貌、顯微硬度和表面殘余應(yīng)力進(jìn)行了分析。研究結(jié)果表明:球鐵經(jīng)不同電流等離子表面熔凝后均可獲得白口鑄鐵層,且組織細(xì)小。位錯(cuò)堆積強(qiáng)化在表層形成壓應(yīng)力,硬化層硬度較基體提高了3.5~4倍,同時(shí)在熱影響區(qū)出現(xiàn)包圍石墨球的馬氏體殼組織,顯著提高了基體的硬度。

利用om和sem觀察分析了等離子束微熔處理后的硬化層組織,結(jié)果表明,其硬化層分為熔化區(qū)和固態(tài)相變區(qū),熔化區(qū)組織為細(xì)小的共晶萊氏體+少量未溶石墨,而固態(tài)相變區(qū)組織為針狀馬氏體+殘余奧氏體+片狀石墨+含硼碳化物和磷共晶的復(fù)合組織。顯微硬度分布測(cè)試結(jié)果表明,隨著掃描速度的增大,硬化層深度和寬度減小,顯微硬度減小。在熔化區(qū)域內(nèi)無明顯的硬度梯度,顯微硬度一般為850～1000hv0.1,而在固態(tài)相變區(qū)中,存在著較大的硬度梯度,且熔化區(qū)和相變區(qū)之間有一軟化帶。實(shí)驗(yàn)還發(fā)現(xiàn),在固態(tài)相變淬硬區(qū)底部存在著過渡區(qū)。磨損實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,該材料經(jīng)微熔硬化處理后其耐磨性提高了約2倍。

利用等離子束氣缸套表面熔凝專用設(shè)備,對(duì)硼鑄鐵氣缸套進(jìn)行了熔凝相變強(qiáng)化處理。借助光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、超聲振蕩磁致伸縮儀、電子分析天平等設(shè)備觀察和測(cè)試了熔凝、滲氮及未處理試樣的表層組織結(jié)構(gòu)、耐穴蝕性能和穴蝕后形貌。結(jié)果表明:經(jīng)12h穴蝕試驗(yàn)后的相對(duì)耐穴蝕性能,等離子束表面熔凝處理是未經(jīng)處理的4.48倍,滲氮處理是未經(jīng)處理的1.36倍。隨著時(shí)間的延長,經(jīng)等離子束熔凝處理的優(yōu)勢(shì)更加明顯。

　研究了等離子束表面硬化工藝參數(shù)對(duì)硼鑄鐵淬硬層及其組織與性能的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:硼鑄鐵經(jīng)等離子束淬火處理后,其硬化層的組織為隱針馬氏體+殘余奧氏體+片狀石墨+硼化物,其顯微硬度是未處理的2～3倍,且硬度分布沿硬化層深度方向很不均勻。在掃描速度不變的條件下,隨電流增大,硬化層深度和寬度增加,顯微硬度增大;在電流不變的條件下,隨掃描速度增大,硬化層深度和寬度減小,顯微硬度減小。

對(duì)不同掃描速度下球墨鑄鐵表面等離子束處理的組織和性能進(jìn)行了分析研究。結(jié)果表明,在保持工作電流為60a,工作電壓為30v的條件下,掃描速度從10mm/s增加到50mm/s,球墨鑄鐵表面發(fā)生了熔凝硬化;掃描速度增大,熔凝層和硬化層的深度、寬度減小,硬化層的最高硬度值增大,熔凝硬化區(qū)石墨相消失,其室溫組織為細(xì)小的變態(tài)萊氏體+殘余奧氏體,相變淬火區(qū)組織為針狀馬氏體+變態(tài)萊氏體+包圍球狀石墨的變態(tài)萊氏體、馬氏體雙殼組織;雙殼組織硬度達(dá)到917.8hv0.1,對(duì)提高耐磨性有利。

采用等離子相變硬化設(shè)備對(duì)汽車發(fā)動(dòng)機(jī)缸體灰鑄鐵進(jìn)行了表面相變硬化處理,分析了處理后鑄鐵的顯微組織和硬度特征。結(jié)果表明,相變硬化處理后的灰鑄鐵分三個(gè)區(qū),即熔化區(qū)、固態(tài)相變區(qū)和熱影響區(qū),熔凝層的組織是細(xì)小的萊氏體。處理后的表面硬度有顯著提高,并明顯提高了發(fā)動(dòng)機(jī)缸體的耐磨性和使用壽命。

通過觀察鑄鐵材料等離子束淬火的組織,并結(jié)合等離子束的溫度分布,分析了等離子束淬火區(qū)的組織轉(zhuǎn)變特點(diǎn)及硬度分布特點(diǎn)。結(jié)果表明:鑄鐵材料等離子束淬火時(shí),淬硬層與基體之間基本沒有過渡區(qū),整個(gè)淬硬層的組織近乎全部為隱針馬氏體,故硬度高,且硬度在整個(gè)硬化層沒有明顯的變化;淬硬層略有凸起,并受到來自未淬火的基體的擠壓力,這對(duì)于提高硬化帶的接觸疲勞強(qiáng)度是有利的

用等離子束對(duì)汽車覆蓋件模具用鉻鉬鑄鐵進(jìn)行表面淬火與熔覆,以達(dá)到表面強(qiáng)化效果。研究了硬化層的顯微組織、硬度分布。結(jié)果表明,鉻鉬鑄鐵等離子束淬火處理后,硬化層平均厚度約400μm,表層平均硬度達(dá)728hv0.2;等離子束熔覆后硬化層平均厚度約800μm,表層平均硬度達(dá)1065hv0.2。硬化層截面硬度分析表明,硬度最高值出現(xiàn)在次表層;隨等離子束處理次數(shù)的增加,硬化層的深度顯著增加;等離子束硬化后淬火與熔覆層硬度明顯提高。

本文通過顯微組織觀察和顯微硬度檢測(cè),對(duì)氣缸套網(wǎng)紋狀硬化軌跡交叉點(diǎn)處的組織與硬度作了深入的研究分析。結(jié)果表明:交叉點(diǎn)處的組織為二次加熱淬火得到的隱針馬氏體,其硬度高于其它硬化區(qū)。

詳細(xì)描述了離子注入技術(shù)在泥漿泵缸套表面改性中的研究和應(yīng)用，提出了離子注入高鉻鑄鐵缸套表面改性的機(jī)制，通過樣品實(shí)驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)得到最佳離子注入工藝，使改性后的缸套籌命、丁晴橡膠活塞的使用壽命得到提高。本項(xiàng)技術(shù)可提高石油鉆井的生產(chǎn)效率，降低成本，為國家節(jié)約資金，已基本達(dá)到工業(yè)應(yīng)用化程度，填補(bǔ)了離子注入表面改性技術(shù)在石油行業(yè)應(yīng)用的空白。

為了適應(yīng)汽車技術(shù)向節(jié)能減排、綠色環(huán)保的目標(biāo)發(fā)展,我國制定了越來越嚴(yán)格的排放要求,將汽車的排放要求提升到國ⅳ標(biāo)準(zhǔn)(即相應(yīng)的歐ⅳ標(biāo)準(zhǔn))。干式鑄鐵氣缸套作為汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的心臟零件,直接影響著發(fā)動(dòng)機(jī)

針對(duì)柴油機(jī)氣缸套磨損失效現(xiàn)象,采用高能等離子束在常壓下快速掃描含硼鑄鐵氣缸套內(nèi)表面,對(duì)缸套內(nèi)壁進(jìn)行局部硬化改性處理,獲得了高硬度淬火硬化層,分析了等離子改性對(duì)硼鑄鐵汽缸套表面組織的影響,研究表明．工作電流越大、掃描速度越低,硬化區(qū)表層殘余奧氏體含量越少;在掃描速度不變的情況下,工作電流越大,硬化層深度越大、硬度越高;工作電流不變．掃描速度越低,硬化層深度越大、硬度越高。通過磨損實(shí)驗(yàn)對(duì)比,可知等離子硬化后的硼鑄鐵的耐磨性高于含硼鑄鐵基體,而含硼鑄鐵基體的耐磨性又高于灰鑄鐵。

利用等離子束對(duì)球墨鑄鐵進(jìn)行表面熔凝和表面合金化強(qiáng)化處理。采用掃描電鏡、x射線衍射儀、硬度計(jì)、電化學(xué)工作站和磨損試驗(yàn)機(jī)等設(shè)備對(duì)強(qiáng)化層的組織、性能進(jìn)行測(cè)試。結(jié)果表明:等離子束表面強(qiáng)化處理后,球墨鑄鐵表面石墨相完全消失,形成的改性層顯微組織主要是枝晶結(jié)構(gòu);改性層的硬度最高值出現(xiàn)在次表層,熔凝層的最高硬度為1243hv0.1,合金化層的最高硬度達(dá)1343hv0.1;熔凝層和合金化層的耐蝕性和耐磨性相對(duì)于基體來說有很大的提高,并且由于合金化層具有更多的碳化物,組織更加致密均勻,其耐蝕性和耐磨性明顯好于熔凝層。

研究了球墨鑄鐵表面等離子束熔凝硬化區(qū)的組織和性能。結(jié)果表明:工作電流達(dá)50a時(shí)可實(shí)現(xiàn)球墨鑄鐵表面的微熔硬化處理;工作電流增大,熔凝層和硬化層的深度、寬度增加,硬度值降低;熔凝硬化后,熔凝區(qū)石墨相消失,組織為細(xì)小的變態(tài)萊氏體+殘余奧氏體,相變硬化區(qū)的組織為隱針馬氏體+殘余奧氏體+球狀石墨+鐵素體;過渡區(qū)出現(xiàn)包圍石墨球的雙殼組織,對(duì)提高耐磨性有利;沿硬化層深度方向顯微硬度先降后升,達(dá)到最高值后又緩慢下降。

從發(fā)動(dòng)機(jī)缸蓋的復(fù)雜性、緊湊性、薄壁以及高強(qiáng)度四方面,結(jié)合東風(fēng)汽車公司的生產(chǎn)實(shí)踐介紹了產(chǎn)品的技術(shù)要求,鑄造工藝特點(diǎn)。對(duì)生產(chǎn)中出現(xiàn)的氣孔、滲漏以及變形缺陷,進(jìn)行分析并介紹了防止措施。

如何正確裝修發(fā)動(dòng)機(jī)濕式缸套朱軍輝　　目前，我國柴油發(fā)動(dòng)機(jī)大部采用濕式缸套，缸套外表面直接與水接觸，散熱性能好，冷卻均勻。正確安裝濕式缸套是保證柴油發(fā)動(dòng)機(jī)修理質(zhì)量的一個(gè)重要方面，缸套安裝不當(dāng)，將會(huì)引起拉缸、早期磨損、排油冒煙、漏水、沖墊，甚至壓裂或壓斷...

采用等離子束對(duì)硼鑄鐵進(jìn)行了表面強(qiáng)化,對(duì)等離子強(qiáng)化層的顯微組織、顯微硬度和耐磨性進(jìn)行了研究。結(jié)果表明:硼鑄鐵經(jīng)等離子束淬火處理后,其強(qiáng)化層的組織為隱針馬氏體+殘余奧氏體+片狀石墨+硼化物,硬度為未處理的2￣3倍,強(qiáng)化層的顯微硬度隨深度呈非線性關(guān)系,最高硬度達(dá)1000hv0.1。且隨工作電流的增加,強(qiáng)化層的深度增加,表面硬度下降,次表層硬度增大且硬化層的耐磨性大幅度提高。

在發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸壁上等離子噴涂用合金粉末

atgl公司作為汽車發(fā)動(dòng)機(jī)缸套供應(yīng)商之一,既要滿足產(chǎn)品設(shè)計(jì)者對(duì)材料使用性能的要求,又需面對(duì)交付后,客戶對(duì)缸套切削加工性能的挑剔,有時(shí)切削加工性能會(huì)成為機(jī)加工與鑄造之間爭議的焦點(diǎn)。然而,改善切削加工性的呼聲已經(jīng)喊了很多年,由于研究難度大、跟蹤周期長、投入經(jīng)費(fèi)大等問題,致使材料的切削加工性問題一直未有中肯的

介紹了16v280zja型柴油機(jī)氣缸套材料、軟氮化機(jī)理、內(nèi)表面珩磨、裝車試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,采用合金硼鑄鐵軟氧化氣缸套與鍍鉻活塞環(huán)及氮化活塞頂配對(duì)的摩擦副,摩擦磨損性能得到較大地改善,缸套的使用壽命有很大地提高。

研究了cu對(duì)高磷鑄鐵氣缸套金相組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:(1)cu不僅可以細(xì)化氣缸套鑄件的金相組織,使片狀石墨變得細(xì)小,還可以減小網(wǎng)狀磷共晶的寬度;(2)在氣缸套鑄件中加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.50%~0.80%的cu,可以明顯提高鑄件的抗拉強(qiáng)度,硬度也有所提高,但變化幅度不大;(3)當(dāng)氣缸套鑄件中w(cu)量控制在0.50%以上時(shí),可以保證氣缸套破裂壓力達(dá)到40mpa以上。

通過正交試驗(yàn),考察了澆注溫度,模具溫度和孕育劑加入量對(duì)氣缸套材質(zhì)磨損性能的影響。通過對(duì)磨損量的極差分析,發(fā)現(xiàn)澆注溫度對(duì)磨損量的影響最大,孕育劑的加入量次之,模具溫度的影響最小。選擇澆注溫度為1470℃,模具溫度為250℃,孕育劑的加入量為0.7%,此時(shí)獲得材料的磨損量最小,為0.47μm。