在開(kāi)放式管道瞬時(shí)液相擴(kuò)散焊機(jī)上進(jìn)行20鋼管的tlp連接,采用氬氣保護(hù),連接溫度1180℃、連接壓力4mpa,中間層材料選用非晶箔bni2,通過(guò)改變保溫時(shí)間,研究其接頭顯微組織的變化及降熔元素的擴(kuò)散情況。結(jié)果表明,當(dāng)保溫時(shí)間為2和2.5min時(shí),降熔元素ni、cr擴(kuò)散不充分;當(dāng)保溫時(shí)間增大到3min時(shí),中間層中ni、cr擴(kuò)散充分,達(dá)到比較理想狀態(tài),從而獲得性能良好的連接接頭。

采用agcu金屬箔作中間過(guò)渡層,對(duì)tini形狀記憶合金與不銹鋼進(jìn)行了瞬時(shí)液相擴(kuò)散焊,分析了接頭的顯微組織、元素分布和物相組成等,研究了接頭的抗剪強(qiáng)度和斷裂方式。結(jié)果表明:接頭界面區(qū)由tini側(cè)過(guò)渡區(qū),中間區(qū),不銹鋼側(cè)過(guò)渡區(qū)組成,主要相分別為ti(cu,ni,fe),agcu,tife等。連接溫度為860℃,保溫時(shí)間為60min,連接壓力為0.05mpa時(shí),接頭最大抗剪強(qiáng)度為239mpa。斷裂發(fā)生在tini母材和agcu中間層擴(kuò)散界面上,斷口為混合斷裂形貌。通過(guò)中間層等溫凝固過(guò)程動(dòng)力學(xué)模型,結(jié)合界面形貌和元素?cái)U(kuò)散分析,認(rèn)為tinisma與不銹鋼異種材料瞬時(shí)液相擴(kuò)散焊過(guò)程存在明顯的非對(duì)稱(chēng)性。

用相變超塑性擴(kuò)散焊法實(shí)現(xiàn)了鈦合金ta17與不銹鋼0cr18ni9ti之間的連接。研究了工藝參數(shù)對(duì)接頭強(qiáng)度的影響,得到試驗(yàn)條件下鈦合金與不銹鋼焊接的優(yōu)化工藝參數(shù)為循環(huán)上限溫度890℃,循環(huán)下限溫度800℃,循環(huán)次數(shù)10,焊接壓力5mpa,循環(huán)加熱速度30℃/s。在優(yōu)化的工藝條件下,接頭強(qiáng)度達(dá)到307mpa,而焊接時(shí)間僅為160s。對(duì)拉伸斷口進(jìn)行了掃描電鏡觀察、能譜分析和x射線(xiàn)衍射分析,發(fā)現(xiàn)斷裂沿feti和β-ti層之間的某一個(gè)位置發(fā)生,feti金屬間化合物層是接頭的最薄弱環(huán)節(jié)。對(duì)接頭進(jìn)行了能譜分析,結(jié)合fe-cr-ti三元相圖發(fā)現(xiàn),鈦合金與不銹鋼之間的反應(yīng)區(qū)內(nèi)依次形成了σ、fe2ti、feti和β-ti層。

分別采用常規(guī)工藝和階梯狀工藝的方法,對(duì)添加ni+nb復(fù)合中間層的tc4鈦合金與1cr18ni9ti不銹鋼真空擴(kuò)散焊進(jìn)行了研究。利用光學(xué)顯微鏡(om)、掃描電鏡(sem)以及能譜分析(eds)對(duì)接頭的組織結(jié)構(gòu)、元素分布進(jìn)行了分析,測(cè)試了接頭的力學(xué)性能并分析了斷口形貌和元素分布。結(jié)果表明,通過(guò)添加ni+nb中間層成功阻止了fe-ti金屬間化合物生成,接頭界面過(guò)渡區(qū)組織自不銹鋼側(cè)依次為fe-cr-ni固溶體、ni-nb反應(yīng)層、剩余nb及nb-ti固溶體。階梯狀工藝下接頭的結(jié)合質(zhì)量明顯優(yōu)于常規(guī)工藝下的接頭,在階梯狀工藝上限溫度900℃條件下接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到了396mpa,斷口分析表明,接頭斷裂于ni-nb形成的反應(yīng)層,該反應(yīng)層是由ni3nb和少量ni6nb7金屬間化合物組成的混合層,為接頭過(guò)渡區(qū)關(guān)鍵環(huán)節(jié)。

對(duì)45mnmob鋼地質(zhì)鉆桿接頭進(jìn)行了瞬時(shí)液相擴(kuò)散焊接,并對(duì)焊接后的接頭進(jìn)行了回火、正火兩種熱處理,比較分析了兩種熱處理工藝下接頭的組織和性能。結(jié)果表明,正火處理的瞬時(shí)液相擴(kuò)散焊接頭中出現(xiàn)了非均勻組織,雖然接頭強(qiáng)度超過(guò)母材強(qiáng)度,但接頭塑性很差;回火處理的焊接接頭其組織、成分仍與母材相似,接頭強(qiáng)度、塑性達(dá)到鉆桿焊接技術(shù)要求。

用市售厚約50μm的純銅箔作中間層在590℃分別保溫30min及2h進(jìn)行了鋁基復(fù)合材料/低碳鋼異種金屬過(guò)渡液相擴(kuò)散焊試驗(yàn)。結(jié)果表明,薄弱界面并非鋼/中間層界面,而在于almmc/殘留中間層一側(cè)界面;液相優(yōu)先溶解鋁基復(fù)合材料的棱邊而形成明顯的環(huán)狀缺口將導(dǎo)致應(yīng)力集中;被擠出的多余液相全部流布于鋁基復(fù)合材料的外表面,而未曾流向鋼一側(cè)。斷口分析表明,接頭沿殘留中間層內(nèi)部(壓力較低時(shí))及almmc的表層區(qū)斷裂(壓力較高時(shí));fe向殘留中間層內(nèi)發(fā)生了過(guò)渡的溶解,足以形成金屬間化合物,由此導(dǎo)致接頭強(qiáng)度均很低。

t91鋼熔焊時(shí)易出現(xiàn)硬質(zhì)相及裂紋,嚴(yán)重影響其焊接性能。采用fesib和nib2復(fù)合中間層擴(kuò)散焊焊接t91鋼,研究了不同溫度下擴(kuò)散焊接頭的組織和性能。結(jié)果表明:采用復(fù)合中間層合金和合適的焊接溫度,可避免t91鋼熔焊時(shí)易出現(xiàn)硬質(zhì)相及裂紋,接頭組織與母材相似且連續(xù),力學(xué)性能達(dá)到母材的水平。

介紹了一種規(guī)格為!86mm×(3+0.5)mm的0cr18ni9+20復(fù)合管的tig焊工藝,從焊接材料選擇、焊接工藝評(píng)定等方面進(jìn)行了分析和論證。

對(duì)ta17鈦合金與1cr18ni9ti不銹鋼的焊接接頭強(qiáng)度進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究。采用恒溫恒壓擴(kuò)散焊、相變超塑性擴(kuò)散焊和脈沖加壓擴(kuò)散焊實(shí)現(xiàn)了鈦合金和不銹鋼的焊接,測(cè)試了焊接接頭的強(qiáng)度,并對(duì)接頭進(jìn)行了金相觀察。結(jié)果發(fā)現(xiàn):3種接頭的強(qiáng)度都達(dá)到了264mpa,且接頭為多層次的多相組織。物相分析發(fā)現(xiàn)鈦合金不銹鋼接頭中存在fe2ti和σ(fecr)兩種脆性金屬間化合物。脈沖加壓擴(kuò)散焊能促進(jìn)擴(kuò)散過(guò)程,減少金屬間化合物的形成,改善其分布,是一種較有前景的擴(kuò)散焊方法。

奧氏體不銹鋼管內(nèi)充氮保護(hù)的tig焊工藝 摘要在丘陵120×104nm3/d氣體處理裝置工程中,采用價(jià)格 低廉的氮?dú)獯鏆鍤獬淙?crl8ni10ti不銹鋼管內(nèi)進(jìn)行的tig焊工藝 試驗(yàn)表明：不銹鋼氬弧焊焊縫背面充氮保護(hù)可有效防止焊縫背面氧 化，氮無(wú)明顯的溶入反應(yīng)，對(duì)焊縫的組織和性能無(wú)不利影響，焊接質(zhì) 量可滿(mǎn)足工程需要，且比充氬保護(hù)降低成本30％以上。 主題詞不銹綱焊接氣體保護(hù)工藝試驗(yàn) 1、序言 鎢極氬弧焊(以下簡(jiǎn)稱(chēng)tig焊)由于易獲得高質(zhì)量的焊縫，尤其能 獲得優(yōu)良的單面焊雙面成形焊縫，在石油化工及電力建設(shè)等施工中得 到了廣泛的應(yīng)用。但在用于不銹鋼等高合金鋼焊接時(shí)，焊縫背面必須 進(jìn)行充氬保護(hù)。由于氬氣價(jià)格昂貴，往往造成焊接成本的較大提高， 工程實(shí)踐表明，用于焊縫背面保護(hù)的用氣量占整個(gè)tig焊接用氣量的 60％～80％。因此，近年來(lái)國(guó)內(nèi)外相繼開(kāi)發(fā)了背

1 在此輸入你的公司名稱(chēng) logo 水平鋼筋窄間隙焊工藝標(biāo)準(zhǔn) 2 水平鋼筋窄間隙焊工藝標(biāo)準(zhǔn) 范圍 本工藝標(biāo)準(zhǔn)適用于工業(yè)與民用建筑現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中直徑20mm及以上 的熱軋ⅰ、ⅱ級(jí)鋼筋的現(xiàn)場(chǎng)水平連接。 施工準(zhǔn)備 2.1材料及主要機(jī)具： 2.1.1鋼筋：鋼筋的級(jí)別、直徑必須符合設(shè)計(jì)要求，有出廠證明書(shū)及復(fù)試報(bào)告 單。進(jìn)口鋼筋還應(yīng)有化學(xué)復(fù)試單，其化學(xué)成分應(yīng)滿(mǎn)足焊接要求，并應(yīng)有可焊性試 驗(yàn)。 2.1.2焊條：焊條的牌號(hào)應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定。如設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定時(shí)，應(yīng)符合表4-17 的要求，焊條質(zhì)量應(yīng)符合以下要求： 鋼筋電弧焊使用的焊條牌號(hào)表4-17 項(xiàng)次鋼筋級(jí)別窄間隙焊 123ⅰ級(jí)ⅱ級(jí)ⅲ級(jí)e5003e5016e6016桪1 注：不含余熱處理ⅲ級(jí)鋼。 2.1.2.1藥皮應(yīng)無(wú)裂縫、氣孔、凹凸不平等缺陷，

4-12水平鋼筋窄間隙焊工藝標(biāo)準(zhǔn)（412-1996） 1范圍 本工藝標(biāo)準(zhǔn)適用于工業(yè)與民用建筑現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中直徑20mm及以上的熱軋 ⅰ～ⅲ級(jí)鋼筋的現(xiàn)場(chǎng)水平連接。 2施工準(zhǔn)備 2.1材料及主要機(jī)具： 2.1.1鋼筋：鋼筋的級(jí)別、直徑必須符合設(shè)計(jì)要求，有出廠證明書(shū)及復(fù)試報(bào)告單。進(jìn)口 鋼筋還應(yīng)有化學(xué)復(fù)試單，其化學(xué)成分應(yīng)滿(mǎn)足焊接要求，并應(yīng)有可焊性試驗(yàn)。 2.1.2焊條：焊條的牌號(hào)應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定。如設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定時(shí)，應(yīng)符合表4-17的要求， 焊條質(zhì)量應(yīng)符合以下要求： 2.1.2.1藥皮應(yīng)無(wú)裂縫、氣孔、凹凸不平等缺陷，并不得有肉眼看得出的偏心度。 2.1.2.2焊接過(guò)程中，電弧應(yīng)燃燒穩(wěn)定，藥皮熔化均勻，無(wú)成塊脫落現(xiàn)象。 2.1.2.3焊條必須根據(jù)焊條說(shuō)明書(shū)的要求烘干后才能使用。 2.1.2.4焊條必須有出廠合格證。 鋼筋電弧焊使用的焊條牌號(hào)表4-17 項(xiàng)次鋼筋

水平鋼筋窄間隙焊工藝標(biāo)準(zhǔn) 1范圍 本工藝標(biāo)準(zhǔn)適用于工業(yè)與民用建筑現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中直徑20mm及以上的熱軋ⅰ～ⅲ級(jí)鋼筋的現(xiàn)場(chǎng)水平連接。 22????????施工準(zhǔn)備 2.1材料及主要機(jī)具： 2.1.1鋼筋：鋼筋的級(jí)別、直徑必須符合設(shè)計(jì)要求，有出廠證明書(shū)及復(fù)試報(bào)告單。進(jìn)口鋼筋還應(yīng)有化學(xué)復(fù)試單，其化學(xué)成分應(yīng)滿(mǎn)足焊接要求，并應(yīng)有可焊性試驗(yàn)。 2.1.2焊條：焊條的牌號(hào)應(yīng)符合設(shè)計(jì)規(guī)定。如設(shè)計(jì)無(wú)規(guī)定時(shí)，應(yīng)符合表4-17的要求，焊條質(zhì)量應(yīng)符合以下要求： 2.1.2.1藥皮應(yīng)無(wú)裂縫、氣孔、凹凸不平等缺陷，并不得有肉眼看得出的偏心度。 2.1.2.2焊接過(guò)程中，電弧應(yīng)燃燒穩(wěn)定，藥皮熔化均勻，無(wú)成塊脫落現(xiàn)象。 2.1.2.3焊條必須根據(jù)焊條說(shuō)明書(shū)的要求烘干后才能使用。 2.1.2.4焊條必須有出廠合格證。 鋼筋電弧焊使用的焊條牌號(hào) 表

用掃描電鏡組織觀察、能譜微區(qū)成分分析、x射線(xiàn)衍射等方法,研究了20鋼—液相h62黃銅—304不銹鋼液固相擴(kuò)散結(jié)合區(qū)的組織.結(jié)果表明,通過(guò)碳鋼、不銹鋼與黃銅液相中間層的液固相擴(kuò)散,低碳鋼與不銹鋼可以獲得良好的冶金結(jié)合;在黃銅/不銹鋼界面,液相黃銅中cu,zn原子沿固相晶界的擴(kuò)散比較顯著,形成網(wǎng)狀黃銅包圍奧氏體晶粒的組織;在碳鋼/黃銅界面,固相向液相中的溶解比較明顯,形成島狀富鐵相分布于黃銅基體的組織;富鐵相中含有較多的cr和ni元素,冷至室溫仍為奧氏體.

采用電鍍納米鎳中間層,對(duì)鈦合金ta17與不銹鋼ocr18ni9ti進(jìn)行擴(kuò)散焊焊接試驗(yàn)研究。利用能譜對(duì)焊接接頭的元素分布進(jìn)行分析,結(jié)果表明:采用電鍍納米鎳層作中間層能有效防止鈦合金中的ti、v、al等元素與不銹鋼中fe、ni、c等元素的相互擴(kuò)散和遷移,很好地抑制了金屬間化合物tife、tife2及脆性相tic的形成。通過(guò)計(jì)算接頭處擴(kuò)散層的激活能可知納米鎳的擴(kuò)散性能比鎳箔的好。

x90鋼管氣保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊工藝的研發(fā)——本資料為[qc成果]x90鋼管氣保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊工藝的研發(fā)，編制于2016年，共37頁(yè)。課題背景：國(guó)內(nèi)高鋼級(jí)管道焊接施工主要采取自保護(hù)藥芯焊絲半自動(dòng)焊，焊接過(guò)程中存在較多質(zhì)量問(wèn)題。為了克服自保護(hù)藥芯焊絲半自...

南通中遠(yuǎn)船務(wù)工程有限公司技術(shù)部發(fā)布第1頁(yè)共3頁(yè) 南通中遠(yuǎn)船務(wù)工程有限公司通用工藝 nts-l04046 不銹鋼管氬弧焊工藝 編制： 校對(duì)： 審核： 審定： 2005年月日實(shí)施 通用工藝不銹鋼管氬弧焊工藝 南通中遠(yuǎn)船務(wù)工程有限公司技術(shù)部第2頁(yè)共3頁(yè) 1、適用范圍 本工藝適用于奧氏體不銹鋼管材的對(duì)接焊。 2、焊前準(zhǔn)備 2.1采用機(jī)械和手工方法加工坡口，其形式如圖： 參照鍋爐管對(duì)接氬弧焊圖形 2.2坡口周?chē)?0~15mm范圍內(nèi)用丙酮擦洗并將管子內(nèi)外表面打磨、拋光， 清除油污、銹跡等雜物，直至露出金屬光澤。 3、設(shè)備材料 3.1焊機(jī)：直流氬弧焊機(jī)，采用直流正接法。 3.2焊絲牌號(hào)：jgs-316l；直徑：φ2.4mm。 3.3鎢棒牌號(hào)：wce20；直徑：φ2mm。 3

汽車(chē)液壓起重機(jī)和港口液壓輪胎起重機(jī)在工作過(guò)程中,首先,要把起重機(jī)自身支起來(lái),使行走輪胎離開(kāi)地面,起重機(jī)才能正常做吊起重物的工作。來(lái)完成起重機(jī)自身支起來(lái)這個(gè)工況,就需要由水平支腿和垂直支腿共同來(lái)完成。水平支腿和垂直支腿的伸出及縮回,是靠液壓系統(tǒng)中液壓油輸入到執(zhí)行水平油缸和

由于鈦與不銹鋼之間熱膨脹系數(shù)不同，采用傳統(tǒng)熔焊方法生產(chǎn)的鈦-不銹鋼復(fù)合材料界面處的成分、力學(xué)性能和結(jié)構(gòu)不均勻。研究表明，直接將兩種材料復(fù)合，界面處會(huì)形成fe—ti及fe—cr-ti基金屬間化合物，復(fù)合材料的力學(xué)性能降低。添加中間層可改善復(fù)合材料的界面狀況。

采用厚度為0.5mm釩片作為中間層,在1050℃/10mpa/1h的工藝條件下,對(duì)鎢/鋼異種材料進(jìn)行擴(kuò)散焊接.采用掃描電鏡、能譜儀和納米壓痕分別對(duì)接頭的微觀組織、元素分布及顯微硬度進(jìn)行分析和測(cè)試;對(duì)接頭的拉伸性能進(jìn)行測(cè)試,并對(duì)其斷口形貌和元素分布進(jìn)行分析.結(jié)果表明,利用母材與中間層之間元素的相互擴(kuò)散,可實(shí)現(xiàn)鎢/鋼材料的焊接;鎢/鋼焊接接頭界面區(qū)由鎢-釩固溶體層、未反應(yīng)釩層及釩-鋼擴(kuò)散層3部分組成,其中釩-鋼界面層結(jié)構(gòu)為釩/vc層/脫碳層/鋼;鋼/釩擴(kuò)散層具有最高的顯微硬度;鎢/鋼接頭抗拉強(qiáng)度為75mpa,含脆性相vc的釩/鋼界面是接頭失效的主要斷裂源.

為了順應(yīng)整個(gè)汽車(chē)制造工業(yè)的發(fā)展趨勢(shì),散熱器作為汽車(chē)?yán)鋮s系統(tǒng)中非常重要的部件之一,其工作效率也應(yīng)當(dāng)不斷提升,并向著輕型化方向發(fā)展。釬焊在汽車(chē)散熱器大規(guī)模批量生產(chǎn)中有良好的適用性,如何保障釬焊成品質(zhì)量是業(yè)內(nèi)人士高度重視的一項(xiàng)課題。文章即在概述汽車(chē)散熱器構(gòu)成的基礎(chǔ)之上,對(duì)釬焊工藝進(jìn)行研究,并以實(shí)驗(yàn)方式指導(dǎo)對(duì)釬焊工藝的合理優(yōu)化,望能夠更好的保障汽車(chē)散熱器的散熱性能符合要求,提高釬焊制造合格率。

基于薄壁小口徑直縫焊管生產(chǎn)的需要,分析了三絲埋弧焊的原理及特點(diǎn),確定了焊接電流配置方式,焊絲空間排布方式,各焊絲直徑大小的組合,焊劑品種的選用以及焊接電流、電弧電壓、焊接速度等工藝參數(shù)。