在復(fù)合介質(zhì)滿足電流密度j和電場強(qiáng)度e為jα=σαe＋χα｜e｜2e的關(guān)系下,應(yīng)用攝動方法推導(dǎo)了在外加交流電電場e=e1sinωt＋e3sin3ωt＋e5sin5ωt的作用下,帶球形涂層的非線性復(fù)合介質(zhì)的電勢分布公式。

復(fù)合材料波紋板穩(wěn)定性是飛機(jī)機(jī)翼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)需要考慮的重要方面,是目前飛機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的一大難點(diǎn)。為了建立波紋板屈曲的數(shù)值分析方法,對復(fù)合材料波紋板在剪切載荷作用下的屈曲進(jìn)行試驗(yàn)、工程算法和有限元方法研究。通過試驗(yàn),探索了3種不同波長的復(fù)合材料波紋板的屈曲載荷和破壞載荷;采用工程算法和有限元方法計(jì)算了8種不同波長的復(fù)合材料波紋板屈曲載荷,并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較。在試驗(yàn)和分析研究的基礎(chǔ)上,初步提出了對復(fù)合材料波紋板屈曲載荷計(jì)算值進(jìn)行修正的修正因子。結(jié)果表明,波紋板屈曲載荷的工程計(jì)算值大于試驗(yàn)值,而有限元計(jì)算值小于試驗(yàn)值,且隨著波長的增大,兩種方法相對于試驗(yàn)結(jié)果的計(jì)算誤差越來越大。計(jì)算結(jié)果也表明,所提出的計(jì)算載荷修正因子可以有效地對有限元計(jì)算值和工程計(jì)算值進(jìn)行修正,使修正后的計(jì)算值接近于試驗(yàn)值。

通過采用非線性反饋控制(cnf)技術(shù)解決了跟蹤控制中的超調(diào)問題.首先針對一類帶有非匹配擾動的不確定連續(xù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)了一個連續(xù)積分型的滑模面(ism),使得系統(tǒng)的滑動模態(tài)是漸近穩(wěn)定的;然后基于這個滑模面設(shè)計(jì)了一個積分滑?？刂破?ismc),使得系統(tǒng)的狀態(tài)軌線在初始時刻就位于滑模面并且ismc對不確定項(xiàng)具有魯棒性.在系統(tǒng)軌線到達(dá)滑模面后,引入復(fù)合非線性反饋技術(shù),設(shè)計(jì)了復(fù)合非線性積分滑?？刂破?cnf-smc),以達(dá)到降低系統(tǒng)超調(diào)的目的.仿真結(jié)果說明了該方法的有效性.

建立了離合器膜片彈簧有限元模型,采用非線性有限元法對膜片彈簧載荷-變形特性進(jìn)行了模擬計(jì)算,研究了分離指結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響。計(jì)算結(jié)果表明,分離指根部及窗孔結(jié)構(gòu)是影響膜片彈簧載荷-變形特性的關(guān)鍵因素。探討了窗孔結(jié)構(gòu)對膜片彈簧載荷-變形特性的影響,為膜片彈簧的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

帶雙抗彎膜片圓環(huán)式稱重傳感器的非線性調(diào)整技術(shù)(精)

在等應(yīng)變條件下,假設(shè)弱排水樁樁體固結(jié)僅通過徑向滲流完成,采用e-logσ和e-logk半對數(shù)模型,并考慮涂抹區(qū)影響,建立瞬時加載作用下弱排水樁復(fù)合地基非線性固結(jié)方程。通過退化為太沙基一維固結(jié)解答,證明此解析解的正確性。對復(fù)合地基非線性固結(jié)分析發(fā)現(xiàn):考慮土體非線性對弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率影響較大,不可忽略;隨著樁土模量比增大,復(fù)合地基固結(jié)速率加快,且非線性參數(shù)cc/ck對固結(jié)速率的影響程度減小;相比cc/ck,σ0/σsi對固結(jié)速率的影響較小。kh/kc的變化對弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率影響很小,可以忽略;弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率主要受kh/kv即樁周土滲透系數(shù)各向異性的影響;隨著樁體長徑比h/rc增大,弱排水樁復(fù)合地基固結(jié)速率減小。

首先用虛位移原理推導(dǎo)出以位移形式表達(dá)的reddy型高階剪切變形理論的復(fù)合材料層板的非線性控制方程。選定的5個位移函數(shù)均滿足兩鄰邊鉸支兩鄰邊夾緊邊界條件。用galerkin方法把無量綱化之后的控制方程組轉(zhuǎn)化為非線性代數(shù)方程組。穩(wěn)定化雙共軛梯度法用于求解稀疏線性方程組,可調(diào)節(jié)參數(shù)的修正迭代法用于求解非線性代數(shù)方程組。最后求出了不同復(fù)合材料的撓度和彎矩值并同kirchhoff及reissner-mindlin板的結(jié)果進(jìn)行了比較。

首先用虛位移原理推導(dǎo)出以位移形式表達(dá)的reddy型高階剪切變形理論復(fù)合材料層板的非線性控制方程及相應(yīng)的邊界條件。選定的五個位移函數(shù)均滿足三邊夾緊一邊鉸支邊界條件,用galerkin方法把無量綱化之后的控制方程轉(zhuǎn)化為一組非線性代數(shù)方程組,用線性化的方法和可調(diào)節(jié)參數(shù)的修正迭代法求解這組方程。最后求出了不同復(fù)合材料的撓度和彎矩值。

主要研究超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷-變形關(guān)系,基于變分原理獲得了圓形墊塊在軸對稱變形時非線性載荷-變形關(guān)系的一般表達(dá)式。隨后用指數(shù)序列之和準(zhǔn)確描述了mooney-rivlin材料圓形墊塊在軸對稱變形下的非線性載荷-變形關(guān)系,并且這一關(guān)系比早期gent等人提出的經(jīng)驗(yàn)公式精確得多,更接近有限元計(jì)算結(jié)果。最后證明了由raleigh-ritz法得到的非線性載荷-變形關(guān)系受不同的假設(shè)形變位移場影響不大。

受約束超彈性材料圓形墊塊的非線性載荷—變形關(guān)系研究

以漸進(jìn)損傷方法和雙線性內(nèi)聚力模型為理論基礎(chǔ),結(jié)合abaqus6.8用戶子程序usdfld對軸向拉伸載荷作用下軸棒法c/c復(fù)合材料的破壞模式及載荷進(jìn)行了預(yù)測,對比了試驗(yàn)結(jié)果與預(yù)測結(jié)果。結(jié)果表明:本方法可以準(zhǔn)確預(yù)測軸拉載荷作用下軸棒法c/c復(fù)合材料的破壞模式。

循環(huán)荷載作用下地基一維非線性固結(jié)解析解——本文就循環(huán)荷載作用下地基一維非線性固結(jié)解析解作一介紹。

爆炸載荷下復(fù)合材料層合板的抗沖擊性能-論文

循環(huán)荷載作用下飽和軟粘土非線性一維固結(jié)——根據(jù)飽和軟粘土地基非線性一維固結(jié)理論，針對單層飽水地基模型，運(yùn)用laplace變換求解了在循環(huán)荷載作用下的單層飽水地基一維非線性變形問題；通過laplace逆變換，即可計(jì)算單層飽水地基在循環(huán)荷載作用下的非線性一維固...

任意荷載下欠固結(jié)地基的非線性一維固結(jié)——根據(jù)gibson得到的固相坐標(biāo)z下的非線性固結(jié)控制方程，運(yùn)用laplace變換求解了在任意荷載作用下的單層飽水欠固結(jié)地基一維非線性變形問題；通過laplace逆變換，求得單層飽水欠固結(jié)地基在任意荷載作用下的一維非線性固結(jié)解...

剪壓復(fù)合作用下磚砌體的非線性模擬——運(yùn)用solid65單元分別模擬磚砌塊和砂漿，運(yùn)用contact174和targe169接觸對單元模擬這兩種材料間在不同剪壓受力狀態(tài)下的非線性接觸特性，得出了與試驗(yàn)結(jié)果基本一致的剪壓破壞形態(tài)和相關(guān)曲線．同時，程序計(jì)算也驗(yàn)證了普通磚砌...

采用基于復(fù)合材料一階剪切效應(yīng)理論的有限元法分別研究了含分層損傷的復(fù)合材料層合光板、單向加筋板和格柵加筋(ags)板的熱屈曲性態(tài)。在分析中考慮材料熱物理性質(zhì)與溫度相關(guān)特性,同時在分層前緣采用了位移約束條件以保證分層區(qū)域的各子板的變形相容要求。3種結(jié)構(gòu)的典型算例分析和結(jié)果的比較表明,復(fù)合材料格柵(ags)板具有很強(qiáng)的抗熱屈曲的能力,但是,分層損傷將使其臨界溫度降低,同時還會導(dǎo)致熱屈曲的模態(tài)發(fā)生改變。本文中提出的方法和所得結(jié)論對ags結(jié)構(gòu)的熱承載能力預(yù)測和損傷容限設(shè)計(jì)將具有參考價值。

復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)薄層加固是一種有效的加固方法,能夠顯著地提高鋼筋混凝土梁的抗彎承載力、變形能力以及抗裂性能。以8根復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)加固rc梁的試驗(yàn)研究結(jié)果為參考,通過非線性有限元分析廣泛地研究了加固梁縱向配筋率、配箍特征值、梁高寬比對極限荷載提高幅度的影響,并初步分析了少筋梁和超筋梁加固后的荷載-跨中撓度曲線的變化規(guī)律。根據(jù)分析和試驗(yàn)結(jié)果,通過等效假定給出了復(fù)合砂漿鋼筋網(wǎng)加固rc梁的極限承載力計(jì)算公式和抗彎剛度計(jì)算公式。

復(fù)合材料密封圈非線性大變形的有限元分析

采用runge-kutta法和多尺度法對軸向運(yùn)動分層復(fù)合材料薄壁圓柱殼的非線性振動特性進(jìn)行了研究.首先根據(jù)層合殼理論建立軸向運(yùn)動分層復(fù)合材料薄壁圓柱殼的波動方程,利用galerkin法對方程進(jìn)行離散,得到相互耦合模態(tài)方程組.然后應(yīng)用runge-kutta法分析了不同參數(shù)條件下的幅頻特性曲線,得到了系統(tǒng)由于固有頻率接近所導(dǎo)致的內(nèi)共振現(xiàn)象,以及系統(tǒng)呈現(xiàn)軟特性等非線性特性.最后采用多尺度法進(jìn)行了系統(tǒng)1:1內(nèi)共振時的近似解析分析,對系統(tǒng)在不同參數(shù)下的振動研究表明,激振力幅值、阻尼、速度等參數(shù)對位移響應(yīng)幅值、共振區(qū)間、模態(tài)間的耦合度及系統(tǒng)軟特性程度均有影響,其結(jié)論與數(shù)值計(jì)算結(jié)果一致,并同時對解的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究.

采用非線性接觸模型,建立了復(fù)合材料密封圈的大變形有限元方程,分析了這種密封圈在不同壓縮量,不同減壓槽半徑以及不同接觸區(qū)域尺寸下的變形和接觸壓應(yīng)力的變化規(guī)律,得出密封圈安裝固定與其壓縮量、減壓槽半徑、接觸區(qū)域尺寸等因素之間的關(guān)系。結(jié)果表明:密封圈的接觸壓應(yīng)力主要是發(fā)生在密封圈的一些關(guān)鍵部位,其中最大壓力發(fā)生在角點(diǎn),在安裝定位面上存在小的接觸壓應(yīng)力,并且認(rèn)為有這種接觸應(yīng)力存在時,安裝是到位的。綜合考慮過盈量、減壓槽半徑及各點(diǎn)的接觸壓應(yīng)力與減壓槽的變形率之間的關(guān)系,推薦使用0.04~0.08mm的徑向安裝過盈量,0.2~0.5mm的減壓槽半徑,減壓槽變形率在25%~30%之間的密封圈比較合適。

復(fù)合樁基按強(qiáng)度和變形雙重控制的非線性設(shè)計(jì)方法與應(yīng)用——ⅰ.復(fù)合樁基與土和承臺非線性共同作用分析的半解析半數(shù)值方法　?、?復(fù)合樁基承臺下土的極限承載力理論解　　ⅲ.復(fù)合樁基沉降計(jì)算的階段應(yīng)力法　?、?復(fù)合樁基沉降計(jì)算的最終應(yīng)力法　?、?復(fù)合樁...