對工業(yè)純鈦的焊接性進(jìn)行了分析,根據(jù)氧化試驗溫度與顏色的關(guān)系,針對焊接速度不變、電弧電壓不變、焊接保護(hù)措施不變,僅改變焊接電流研究焊接熱輸入對鈦材的焊縫、haz焊接性能的影響,通過檢驗焊縫表面顏色與力學(xué)性能,討論了高溫區(qū)氧、氫、氮的吸收,溫度、硬度、顏色變化等對焊接性能的影響,總結(jié)在焊接保護(hù)措施保持不變條件下熱輸入對焊逢、haz組織的影響規(guī)律,并提出焊接該材料的優(yōu)化工藝措施,如焊前準(zhǔn)備、焊接材料、坡口形式、焊接工藝參數(shù)等焊接操作要點(diǎn),以保證焊接質(zhì)量。

本文采用加熱的方式模擬焊接過程中焊接接頭的受熱過程,對接頭進(jìn)行拉伸、彎曲和沖擊試驗,得到不同的熱循環(huán)對焊接接頭性能的影響規(guī)律,以便在實(shí)際生產(chǎn)中優(yōu)化焊接工藝,減小焊接熱循環(huán)對焊接接頭的影響,提高接頭使用性能。

利用周期浸潤循環(huán)腐蝕實(shí)驗,結(jié)合掃描電鏡以及電化學(xué)分析等手段,研究了不同耐候指數(shù)的焊接材料對耐候鋼焊接接頭耐腐蝕性能的影響.結(jié)果表明,采用普通焊接材料焊接得到的焊接接頭銹層厚度不均勻,焊接接頭處局部腐蝕嚴(yán)重.采用與母材耐候指數(shù)相近的焊接材料焊接得到的焊接接頭銹層區(qū)分為內(nèi)銹層和外銹層,內(nèi)銹層致密且存在大量cr元素,焊接接頭與母材發(fā)生均勻腐蝕.

以板厚為16mm的q345qd為母材,采用埋弧自動焊工藝,通過改變焊接電流和焊接速度來改變焊接線能量,對3組試板進(jìn)行拉伸和沖擊試驗,并觀察了焊縫金屬顯微金相組織,分析了焊接線能量對焊縫金屬強(qiáng)度和韌性的影響。結(jié)合實(shí)驗數(shù)據(jù),得出如下結(jié)論:線能量過高將嚴(yán)重?fù)p害接頭韌性,適當(dāng)降低線能量可以得到強(qiáng)度和韌性均優(yōu)良的焊接接頭。

試驗研究了tig焊電弧重熔前后焊接接頭的形狀與尺寸、金相組織、硬度、焊接殘余應(yīng)力的變化。研究結(jié)果表明:tig焊電弧重熔后母材與焊縫之間過渡平滑,重熔區(qū)硬度變化不大,焊趾處焊接殘余應(yīng)力明顯降低,焊接接頭的綜合性能得到了明顯提高。

試驗研究了厚16mm的s355j2w+n鋼板激光-電弧復(fù)合焊對接接頭的工藝和力學(xué)性能,為激光-電弧復(fù)合焊在厚板焊接生產(chǎn)中的應(yīng)用提供試驗基礎(chǔ)。試驗結(jié)果表明:激光功率決定了復(fù)合焊多層焊的最大熔深,焊接電流和焊接速度決定了焊縫的熔敷量和焊縫成形質(zhì)量;厚16mm的s355j2w鋼板建議采用三層三道的焊接工藝,接頭性能完全滿足mag焊標(biāo)準(zhǔn)的要求。

無錫市志成生化工程裝備有限公司 焊接控制程序 標(biāo)準(zhǔn)號 版本號rev.1 焊接接頭返工/返修控制程序頁碼page1of3 1.主題內(nèi)容 本制度對焊縫返修工藝的編制和審批、返修程序和質(zhì)量控制做出了規(guī)定。 2.適用范圍 本制度適用于壓力容器焊接接頭的返修控制。本程序也適用于母材缺陷的補(bǔ)焊。 3.控制要求 3.1焊縫或母材經(jīng)檢驗或無損檢測發(fā)現(xiàn)有超標(biāo)缺陷，需去除缺陷的重新焊接的次數(shù)即 返修次數(shù)。焊縫表面的修整、修磨，不應(yīng)計入返修次數(shù)。無損檢測發(fā)現(xiàn)焊接接頭 或母材有超標(biāo)缺陷需要返修時，由質(zhì)量檢查員開具返修通知單，注明返修的卡片、 缺陷的性質(zhì)、位置、返修次數(shù)。 3.2焊接工藝人員應(yīng)根據(jù)返修通知單分析缺陷產(chǎn)生的原因，制定返修方案。 3.3返修前應(yīng)編制詳細(xì)的返修工藝，返修工藝至少應(yīng)包括缺陷產(chǎn)生的原因；避免再次 產(chǎn)生缺陷的技術(shù)措施；焊接工藝參數(shù)的確定；返修焊工的指定

研究了回火溫度對30crniwv鋼力學(xué)性能的影響;針對30crniwv鋼熱軋板開展了tig和a-tig焊接工藝試驗,并對焊接接頭進(jìn)行了力學(xué)性能測試和金相分析。結(jié)果表明,在300℃左右回火,30crniwv鋼回火馬氏體組織均勻細(xì)小,接頭強(qiáng)度可達(dá)1683mpa;采用a-tig焊接方法,接頭強(qiáng)度與基材等強(qiáng)。

以s355j2+n鋼板為研究對象,針對構(gòu)架生產(chǎn)中加工后的中厚板出現(xiàn)母材缺陷進(jìn)行焊接修復(fù)。采用2種焊接方法對缺陷進(jìn)行修復(fù),同時模擬了不同缺陷深度的焊接修復(fù)。通過對焊接部位進(jìn)行拉伸試驗、彎曲試驗、沖擊試驗和硬度試驗,驗證常規(guī)力學(xué)性能、焊接工藝、焊接人員技能及焊縫質(zhì)量。

用電弧焊和埋弧焊對17mnnivnbr鋼板進(jìn)行了對接焊,并對焊接接頭進(jìn)行拉伸、沖擊、落錘及裂紋尖端張開位移試驗,用光學(xué)顯微鏡觀察了焊縫和熱影響區(qū)的顯微組織。結(jié)果表明:焊后經(jīng)(570±15)℃×1h熱處理后,焊接接頭綜合性能優(yōu)良,可滿足國標(biāo)的要求;焊縫組織由先共析鐵素體、針狀鐵素體和顆粒狀貝氏體組成,粗晶熱影響區(qū)組織為粗大的貝氏體。

本文通過對不同熱處理保溫時間的焊接接頭進(jìn)行拉伸、彎曲和沖擊試驗,得到不同保溫時間對焊接接頭性能的影響,可以在生產(chǎn)過程中優(yōu)化焊接和熱處理工藝,在保證得到優(yōu)質(zhì)可靠的焊接接頭性能的前提下,減少能源消耗,提高生產(chǎn)效率。

采用q245r板埋弧焊對接試驗,研究了冷絲填充位置、冷絲填充量等工藝參數(shù)對焊接接頭微觀組織及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:冷絲填充參與了熔池?zé)崃W(xué)行為,從而減小了熔池?zé)釋δ覆倪^熱的損害;合理的冷絲填充量是保證工藝實(shí)現(xiàn)及獲得滿意組織和性能的關(guān)鍵。

采用不同焊接工藝制備10crnisimncu鋼焊接接頭的腐蝕試樣,通過室內(nèi)掛片和電化學(xué)測試,探討焊接工藝對焊接接頭腐蝕性能的影響。分析結(jié)果認(rèn)為,接頭各區(qū)夾雜物、化學(xué)成分和微觀組織的差別,是導(dǎo)致接頭各區(qū)耐蝕性差異和不同種類接頭耐蝕性差異的重要影響因素;熔合區(qū)由于成分、組織的不均勻,微觀缺陷和焊接殘余應(yīng)力的存在等促使該區(qū)容易發(fā)生溝槽狀腐蝕;焊接過程中輸入的線能量較高,是造成埋弧焊接頭的耐腐蝕性比其手工焊接頭好的主要原因。

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碳對高強(qiáng)度奧氏體焊條熔敷金屬沖擊韌性的影響

作業(yè)指導(dǎo)書文件編號： 第一頁：共頁 名稱：鋼筋焊接接頭機(jī)械性能試驗生效日期： 編制：建材室批準(zhǔn)： 日期： 密級：秘密發(fā)放登記號： 1 鋼筋焊接接頭機(jī)械性能試驗作業(yè)指導(dǎo)書 (包括對鋼筋焊接接頭拉伸性能和彎曲性能的檢測) 1項目名稱 鋼筋焊接接頭機(jī)械性能試驗。 2適用范圍 適用于閃光對焊、電弧焊、電渣壓力焊、氣壓焊、預(yù)埋件埋弧壓力焊的鋼筋焊接接頭。 3編制依據(jù)和采用標(biāo)準(zhǔn) jgj18-96鋼筋焊接及驗收規(guī)程 jgj27-86鋼筋焊接接頭試驗方法 4檢測人員 xxx 5設(shè)備儀器 5.1萬能材料試驗機(jī)、 型號：wi-100 量程：最大荷載100噸 準(zhǔn)確度：一級 分辯率：0.5kn。 5.2液壓式萬能材料試驗機(jī) 型號：wp—30t 量程：0—50kn、0—150kn、0—300kn 最小分辨

為提高熱處理后鋼軌焊接接頭平直度的控制精度,實(shí)驗分析實(shí)際生產(chǎn)工藝和不同支撐條件下鋼軌焊接接頭分別靜置20h及30d時上拱量及殘余應(yīng)力的變化。結(jié)果表明,當(dāng)2m長鋼軌焊接接頭試樣的軌頂溫度從55℃冷卻到室溫25℃時,其上拱的減小量約為0.1mm;在自由放置狀態(tài)、支撐兩邊和支撐中間3種支撐條件下,試樣的變形量相似;試樣在不同支撐條件下放置30d后的上拱量變化較溫度引起其上拱量的變化小若干倍;試樣的軌頂及軌底主要承受軸向壓應(yīng)力,量值約在-300～-150mpa范圍內(nèi);在不同支撐條件下,室溫靜置30d后試樣的殘余應(yīng)力無明顯變化;在實(shí)際生產(chǎn)中,將熱處理后的鋼軌焊接接頭放置8～10h可以完全滿足矯形、精磨等后道工序的要求。

對冷軋高強(qiáng)度trip800mpa、厚度為1.8mm的鋼板進(jìn)行在不同電極壓力條件下的點(diǎn)焊實(shí)驗,并通過金相觀察、硬度測試和拉伸實(shí)驗對焊接接頭的組織和性能進(jìn)行了分析。分析結(jié)果表明當(dāng)電極壓力過小或過大時都導(dǎo)致點(diǎn)焊接頭強(qiáng)度較低,而最佳點(diǎn)焊工藝參數(shù):焊接電流為8000a,焊接時間為20cyc,電極壓力為400kgf。

焊接接頭組織 電弧焊接時，焊接電弧使焊件局部加熱和熔化，同時加入填充金屬(焊條或焊 絲)，形成金屬熔池，并不斷把熱量傳給周圍冷的母材金屬。當(dāng)電弧移開后，熔 池的溫度迅速降低，熔池中液體金屬凝固成焊縫。由于熱傳導(dǎo)的作用，母材將受 到不同程度的加熱和冷卻，相當(dāng)于進(jìn)行了一次熱處理，使其組織和性能發(fā)生了變 化，這部分金屬所占的區(qū)域就稱為焊縫的熱影響區(qū)。焊接接頭是焊縫和熱影響區(qū) 的總稱。 由于電弧對焊接接頭的加熱是不均勻的，焊縫區(qū)溫度達(dá)到金屬的熔化溫度， 而在整個熱影響區(qū)中，離焊縫越近溫度就越高。因此，在焊接接頭組織中不僅組 織和性能都不均勻，而且在焊縫和熱影響區(qū)中還容易產(chǎn)生各種焊接缺陷，存在焊 接殘余應(yīng)力和應(yīng)力集中。焊接接頭組織和性能與焊接方法、焊接規(guī)范、接頭形式 等因素有關(guān)，并直接影響焊接結(jié)構(gòu)的性能和可靠性。 熱影響區(qū)某點(diǎn)加熱的最高溫度、高溫停留時間及冷卻速度

焊接接頭論文 基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計與工藝實(shí)現(xiàn)一體化研究 摘要：綜述了基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞設(shè)計與工藝實(shí)現(xiàn)一體 化研究的重要性，設(shè)計了相應(yīng)的數(shù)據(jù)庫。嵌套了bsi/iiw/din6700標(biāo) 準(zhǔn)?；赽si和iiw標(biāo)準(zhǔn)中接頭形式，可確定焊接接頭的疲勞等級； 根據(jù)已知的焊接接頭的應(yīng)力譜，基于miner疲勞積累損傷理論，可計 算出焊接接頭的疲勞壽命：根據(jù)din6700標(biāo)準(zhǔn)，自動打印焊接工藝 文件，從而實(shí)現(xiàn)基于國外標(biāo)準(zhǔn)的焊接接頭疲勞壽命預(yù)測與工藝要求的 一體化。算例證明該系統(tǒng)具有很好的工程應(yīng)用價值。 關(guān)鍵詞：焊接接頭；數(shù)據(jù)庫；一體化 在工程機(jī)械使用中，焊接結(jié)構(gòu)件的焊接接頭或焊縫金屬容易引發(fā) 結(jié)構(gòu)疲勞破壞，嚴(yán)重影響機(jī)械設(shè)備的壽命。通過計算焊接接頭的疲勞 壽命預(yù)測可以預(yù)先知道焊接接頭的壽命，從而保證產(chǎn)品的運(yùn)行的安全 性。bs標(biāo)準(zhǔn)和iiw標(biāo)準(zhǔn)提供了各種焊

主要研究在鋁合金tig焊中添加sio2活性劑對焊接接頭顯微組織的影響。試驗結(jié)果表明,鋁合金tig焊時,其它工藝參數(shù)相同的情況下,在母材表面涂覆sio2活性劑(5.3mg/cm2),可以得到較為細(xì)小的顯微組織,從而改善機(jī)械性能;改變焊接電流(160a、180a、200a)時,該趨勢依然存在。

個人資料整理僅限學(xué)習(xí)使用 1/1 鋼管樁焊接接頭 采用焊接的方法 (1> 管端的浮銹，油污等臟物必須清除，潮濕處應(yīng)烘干，管徑經(jīng)錘打后如有變形，應(yīng)整修合格 。 (2>焊接時應(yīng)校正垂直度，間隙應(yīng)為2-4mm。 (3>焊絲使用前應(yīng)經(jīng)200～300℃烘干2h，并存放在烘箱內(nèi)，維持恒溫150℃。 (4>鋼管樁應(yīng)采用多層焊，每層焊縫的接頭應(yīng)錯開，焊渣應(yīng)清除。 (5> 當(dāng)風(fēng)速大于10m/s或氣溫低于0℃及雨雪天氣，樁管潮濕又無措施保證質(zhì)量時，不得施焊。 (6>每個接頭焊接完畢,應(yīng)冷卻1min后，方可繼續(xù)錘擊。