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更新日期: 2025-06-02

沖擊載荷下低屈服比高強鋼板的拉伸性能

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沖擊載荷下低屈服比高強鋼板的拉伸性能 4.6

通過室溫下的儀器化沖擊試驗和靜態(tài)拉伸試驗,研究一種低屈服比高強度鋼板在沖擊載荷下的力學性能和斷裂機理。結(jié)果表明:試驗鋼的組織由細小島狀馬氏體與針狀鐵素體為主構(gòu)成,馬氏體體積分數(shù)為27.6%。與靜態(tài)拉伸性能相比,在名義應(yīng)變速率為100 s~(-1)的沖擊載荷作用下,試驗用鋼屈服強度提高31.6%,延伸率不降低。在靜態(tài)和動態(tài)載荷下,該鋼均以顯微空洞長大聚集的方式發(fā)生韌性斷裂,但顯微空洞的形核和長大方式不同。在靜態(tài)載荷下,顯微空洞形核于頸縮區(qū)的鐵素體晶粒內(nèi)部或鐵素體-馬氏體兩相界面處,空洞主要通過兩相界面的脫開而形成長大;在動態(tài)載荷下,顯微空洞主要形核于頸縮區(qū)的兩相界面處,空洞主要通過馬氏體粒子的開裂而形成長大。

POSCO開發(fā)出超厚高強鋼板 POSCO開發(fā)出超厚高強鋼板 POSCO開發(fā)出超厚高強鋼板

POSCO開發(fā)出超厚高強鋼板

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posco開發(fā)出用于超大型集裝箱貨輪的超厚高強中厚板eh47,eh47拉伸強度為460mpa,比eh36(355mpa)和eh40(390mpa)的拉伸強度分別提高30%和17.5%。eh47在零下40攝氏度的條

金屬拉伸試驗速度對屈服強度的影響及其負荷速率的控制

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高強鋼板料彎曲成形應(yīng)力應(yīng)變分析

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高強鋼板料彎曲成形應(yīng)力應(yīng)變分析 4.3

高強鋼板料彎曲成形應(yīng)力和應(yīng)變分析,對分析成形機理,解釋成形過程中破壞的原因,提高加工工藝水平具有重要意義。以塑性力學理論知識為基礎(chǔ),推導出窄板彎曲成形時的應(yīng)力、應(yīng)變分布規(guī)律,為給出彎曲的變形特點、失效形式,以及容易出現(xiàn)的畸變、翹曲情況進行分析奠定基礎(chǔ)。

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高強鋼板熱沖壓成形熱力耦合數(shù)值模擬 高強鋼板熱沖壓成形熱力耦合數(shù)值模擬 高強鋼板熱沖壓成形熱力耦合數(shù)值模擬

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高強鋼板熱沖壓成形熱力耦合數(shù)值模擬 4.6

為研究高強鋼板的熱沖壓成形性,采用abaqus軟件對高溫下22mnb5高強鋼板溝槽形件沖壓成形進行了數(shù)值模擬研究.建立了基于熱力耦合的彈塑性有限元模型和熱成形下的材料模型,通過對溝槽形件熱成形進行數(shù)值模擬,考察了壓邊力、模具間隙和凹模圓角半徑等工藝參數(shù)對熱成形時溫度分布和回彈的影響,給出了熱成形中產(chǎn)生回彈的機理,確定了合適的工藝參數(shù),通過熱成形試驗驗證了數(shù)值結(jié)果的可靠性.

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高強鋼板料彎曲成形回彈規(guī)律研究

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高強鋼板料彎曲成形回彈規(guī)律研究 4.4

高強鋼板料彎曲成形過程中伴隨有彈性變形——回彈,而這種回彈與普通容器鋼的回彈又不盡相同。在以往對普通容器鋼的回彈研究基礎(chǔ)之上,對高強鋼板料彎曲回彈進行分析和相關(guān)公式的推導,由彎曲件回彈后的曲率半徑和彎曲角的變化,來判斷工件的回彈量。根據(jù)影響彎曲件回彈的因素分析,確定控制回彈的措施。

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提高板料拉伸性能的研究

提高板料拉伸性能的研究

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提高板料拉伸性能的研究 4.4

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高強鋼板熱鍍鋅工藝研究現(xiàn)狀 高強鋼板熱鍍鋅工藝研究現(xiàn)狀 高強鋼板熱鍍鋅工藝研究現(xiàn)狀

高強鋼板熱鍍鋅工藝研究現(xiàn)狀

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高強鋼板熱鍍鋅工藝研究現(xiàn)狀 4.5

介紹了高強度鍍鋅板的研究現(xiàn)狀,重點闡述了dp、trip、twip鋼的研究概況及鍍鋅工藝對其性能的影響;最后進一步簡單介紹了熱鍍鋅鋼鍍層性能的要求(包括耐蝕性、成形性等)。

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一種冷軋高強鋼板的納米析出物 一種冷軋高強鋼板的納米析出物 一種冷軋高強鋼板的納米析出物

一種冷軋高強鋼板的納米析出物

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一種冷軋高強鋼板的納米析出物 4.7

在研究納米析出強化熱軋鋼板的基礎(chǔ)上,對該鋼板進行了冷軋退火試驗研究。采用透射電鏡(tem)和能譜分析等方法分析了析出物的分布和形貌,測定了兩種納米析出物的成分。結(jié)果表明,試驗鋼經(jīng)退火處理后存在著兩種形狀的析出物,矩形析出物尺寸為30~50nm,主要由tin組成;圓形析出物為5~10nm,主要由tic組成。這些析出物的出現(xiàn)將直接影響實驗鋼的性能及應(yīng)用。

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平面編織復(fù)合材料層合板低速沖擊后的拉伸性能

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平面編織復(fù)合材料層合板低速沖擊后的拉伸性能 4.5

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沖擊載荷下低屈服比高強鋼板拉伸性能精華文檔

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高強鋼板熱鍍鋅工藝研究現(xiàn)狀 4.7

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高強鋼板沖壓成形的回彈規(guī)律與工藝參數(shù)研究 高強鋼板沖壓成形的回彈規(guī)律與工藝參數(shù)研究 高強鋼板沖壓成形的回彈規(guī)律與工藝參數(shù)研究

高強鋼板沖壓成形的回彈規(guī)律與工藝參數(shù)研究

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高強鋼板沖壓成形的回彈規(guī)律與工藝參數(shù)研究 4.3

高強鋼板沖壓成形的回彈問題在很大程度上制約了其深入應(yīng)用,合理的工藝是減少回彈的關(guān)鍵和有效途徑之一.建立了曲面扁殼件沖壓成形的有限元模型,基于正交試驗法研究了工藝參數(shù),包括壓邊力、摩擦系數(shù)、板厚以及拉深筋的布置方式對回彈的影響規(guī)律,采用普通鋼板和高強鋼板分別進行了沖壓成形實驗,并與數(shù)值模擬結(jié)果進行對比.結(jié)果表明,高強鋼板沖壓成形的回彈較大,但通過合理的壓邊力和拉深筋布置方式可以實現(xiàn)高強鋼板沖壓成形回彈的有效控制.

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TMCP型超高強鋼板中心開裂的分析研究 TMCP型超高強鋼板中心開裂的分析研究 TMCP型超高強鋼板中心開裂的分析研究

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TMCP型超高強鋼板中心開裂的分析研究 4.7

采用工藝分析、宏觀和微觀檢驗等手段對1000mpa級高強鋼板軋后中心裂紋的成因進行了研究。結(jié)果表明:引起裂紋的原因,除了中心偏析、夾雜外,冷卻速度過快造成中心馬氏體帶過多,馬氏體體積膨脹引起鋼板中心應(yīng)力過大也是裂紋形成的主要原因之一。并提出了系列工藝解決措施,使得高強鋼板中心裂紋率大大降低。

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韌性斷裂準則在高強鋼板料成形中的應(yīng)用 韌性斷裂準則在高強鋼板料成形中的應(yīng)用 韌性斷裂準則在高強鋼板料成形中的應(yīng)用

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韌性斷裂準則在高強鋼板料成形中的應(yīng)用 4.8

針對板料成形中的韌性斷裂準則預(yù)測成形極限的方法,進行了綜述和分析,提出了利用韌性斷裂準則能夠較好地預(yù)測塑性差的板料成形極限,而且還能考慮應(yīng)變路徑的變化.將cockroft和latham準則應(yīng)用到高強度鋼板dp590的成形預(yù)測中.對高強鋼dp590進行了單向拉伸試驗,獲得了相應(yīng)的物性參數(shù).同時對該高強鋼進行了方盒件成形試驗,并進行了相應(yīng)的有限元模擬.通過對高強鋼的極限試驗,利用有限元模擬獲得了該材料的cockroft和latham準則常數(shù).最后利用該常數(shù)對方盒件的拉深過程進行了缺陷的預(yù)測,模擬結(jié)果和試驗結(jié)果完全吻合.表明韌性斷裂準則是可以應(yīng)用到高強度鋼板的成形中的.

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塑料拉伸性能ppt

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塑料拉伸性能ppt 4.5

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不同加載條件下50W800G硅鋼板的拉伸性能 4.4

對50w800g硅鋼板采用十字形試樣進行了不同加載條件下的單向拉伸試驗和雙向拉伸試驗,并運用ansys軟件對試驗結(jié)果進行了有限元模擬。結(jié)果表明:50w800g硅鋼板雙向等比拉伸時的應(yīng)力-應(yīng)變曲線位于雙向非等比拉伸和單向拉伸時的應(yīng)力-應(yīng)變曲線之上;50w800g硅鋼沒有明顯的各向異性行為,雙向等比拉伸時軋制方向的應(yīng)力-應(yīng)變曲線稍高于垂直于軋制方向的,而雙向非等比拉伸時垂直于軋制方向的應(yīng)力-應(yīng)變曲線稍高于軋制方向的;ansys有限元數(shù)值模擬的結(jié)果可用來預(yù)測雙向拉伸過程中的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。

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拉伸試驗速率對低碳鋼屈服強度的影響

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拉伸試驗速率對低碳鋼屈服強度的影響 4.4

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JG620E高強鋼板回火熱處理組織和性能的研究 JG620E高強鋼板回火熱處理組織和性能的研究 JG620E高強鋼板回火熱處理組織和性能的研究

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JG620E高強鋼板回火熱處理組織和性能的研究 4.5

通過研究回火熱處理溫度對jg620e鋼板力學性能的影響,確定了最佳的回火熱處理溫度區(qū)間,并利用光學顯微鏡、透射電子顯微鏡等分析方法對在此溫度區(qū)間處理的試樣組織與性能進行了研究。結(jié)果表明,jg620e鋼板基體組織含有下貝氏體、粒狀貝氏體及多邊形鐵素體,在基體上分布有納米尺度tin、nbc析出相和cr的碳化物,獲得了最佳匹配的綜合力學性能。

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高速沖擊拉伸條件下TWIP鋼的力學性能 高速沖擊拉伸條件下TWIP鋼的力學性能 高速沖擊拉伸條件下TWIP鋼的力學性能

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高速沖擊拉伸條件下TWIP鋼的力學性能 4.5

采用氣動式間接桿桿型沖擊拉伸試驗裝置對5種不同成分的twip鋼在102~103s-1應(yīng)變速率范圍內(nèi)的動態(tài)拉伸變形行為進行了研究,并和靜態(tài)拉伸性能作了比較。結(jié)果表明:隨應(yīng)變速率的提高,材料動態(tài)條件下的抗拉強度、斷裂延伸率和能量吸收值均顯著增加,均勻延伸率略有提高。twip鋼在形變過程中產(chǎn)生形變孿晶顯著改善了材料的塑性,因此在高應(yīng)變速率下的延伸率仍較好。

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鋼板拉伸性能不合原因分析_寬厚板_2009tr

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鋼板拉伸性能不合原因分析_寬厚板_2009tr 4.3

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沖擊載荷作用下螺紋連接件屈服強度研究 沖擊載荷作用下螺紋連接件屈服強度研究 沖擊載荷作用下螺紋連接件屈服強度研究

沖擊載荷作用下螺紋連接件屈服強度研究

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沖擊載荷作用下螺紋連接件屈服強度研究 4.4

螺紋連接件是艦艇抗沖擊性能的短板之一,據(jù)統(tǒng)計,艦載設(shè)備沖擊試驗發(fā)生損壞的案例中有40%與螺栓連接件相關(guān)。針對沖擊載荷作用下,沖擊對螺紋連接件屈服強度的影響問題,對三種螺紋連接件材料進行了分離式hopkinson壓桿和拉桿試驗,并通過johnson-cook模型構(gòu)建了三種材料的本構(gòu)方程,分別得到不同應(yīng)變率下的屈服強度。與準靜態(tài)試驗下的屈服強度對比,沖擊試驗得到的三種材料屈服強度至少提高1.3倍。因此,沖擊可以一定限度的提高螺紋連接件的屈服強度,同時根據(jù)機械設(shè)計手冊選用螺紋連接件是偏于安全的。

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高強鋼板沖壓全工序回彈補償研究 高強鋼板沖壓全工序回彈補償研究 高強鋼板沖壓全工序回彈補償研究

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高強鋼板沖壓全工序回彈補償研究 4.4

回彈是高強鋼板零件沖壓中的一大難題,當前工程應(yīng)用中回彈計算精度不高,仍然依賴大量修模解決回彈問題。采用全工序仿真計算和回彈補償方法,提高回彈計算的數(shù)值模擬精度,并利用位移回彈補償原理對拉深型面和修邊型面進行回彈補償,使沖壓回彈后零件尺寸滿足設(shè)計產(chǎn)品的精度要求。結(jié)果表明,該研究方法大大提高了高強鋼沖壓件的質(zhì)量,實際生產(chǎn)應(yīng)用效果良好。

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浦項新試制低密度高強鋼板 浦項新試制低密度高強鋼板 浦項新試制低密度高強鋼板

浦項新試制低密度高強鋼板

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浦項新試制低密度高強鋼板 4.7

據(jù)稱,浦項新開發(fā)了一種"低密度高強鋼"產(chǎn)品,并將于今年7月份開始進行試生產(chǎn),并力圖在未來2~3年之內(nèi)實現(xiàn)商業(yè)化生產(chǎn)。這一新鋼種名為"highspecificstrengthsteels"(簡稱hs),其密度僅相當于普通鋼材的15%,卻具有普通鋼材不可比擬的高強度。在2013年底,浦項以"高強低密度鋼板的制造方法"為題申

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基于Dynaform的高強鋼板沖壓回彈補償分析 基于Dynaform的高強鋼板沖壓回彈補償分析 基于Dynaform的高強鋼板沖壓回彈補償分析

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基于Dynaform的高強鋼板沖壓回彈補償分析 4.7

對高強鋼的沖壓回彈及回彈補償原理進行了分析。以某乘用車b柱高強鋼加強板零件沖壓加工工藝為例,在模具設(shè)計階段對整個工藝過程進行cae分析,在工藝參數(shù)優(yōu)化前提下,對回彈進行全序計算和預(yù)測,并對模具進行回彈補償。為高強鋼沖壓模具設(shè)計及工藝參數(shù)優(yōu)化提供依據(jù),從而降低模具開發(fā)風險,減少試模時間,縮短開發(fā)周期,提高產(chǎn)品質(zhì)量,降低生產(chǎn)成本。模擬結(jié)果與實驗較吻合,表明所采用回彈補償方法是可靠的。

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690MPa級大厚度調(diào)質(zhì)高強鋼板組織性能研究 690MPa級大厚度調(diào)質(zhì)高強鋼板組織性能研究 690MPa級大厚度調(diào)質(zhì)高強鋼板組織性能研究

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690MPa級大厚度調(diào)質(zhì)高強鋼板組織性能研究 4.5

對152.4mm特厚高強度nve690鋼板的調(diào)質(zhì)工藝與組織、性能的關(guān)系進行了研究,確定了生產(chǎn)條件下合適的調(diào)質(zhì)工藝參數(shù):即930℃兩次淬火+650℃回火。采用此工藝生產(chǎn),鋼板可以獲得最佳的組織和性能,滿足了強度和沖擊韌性要求。

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胡可為

職位:幕墻安全員

擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林

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