混合預應力筋兩端張拉理論伸長值的分段計算與控制 摘要：本文以群英橋主橋系桿的預應力筋張拉控制實例，通過 對預應力筋的長度和轉角分段計算，空間曲線切線夾角的弧度轉 換，實現(xiàn)了預應力筋理論伸長值的分段精確計算；通過對實測伸長 值的精細控制，確保了預應力筋的應力應變得到控制。 關鍵詞：預應力筋兩端張拉理論伸長值計算控制 abstract:thisarticlewiththemainbridgeofthewest 5-spangirderprestressedtendonpullcontrolexample, throughtothelengthoftheprestressedreinforcementand angletoblockcalculation,thetangentofananglespace curve

1 南京長江第三大橋c標預應力張拉相關計算說明 1、預應力筋脹拉時的控制應力為mparby139575.0186075.0，按照頂板、腹板 和底板的預應力伸長值都按照單根計算。單根張拉時的控制拉力為195.3kn。 平均張拉力p為： kx ep p kx1 ，伸長值δl為： se lp l; 每米孔道局部偏差對摩擦的影響系數(shù)k取值為0.002，預應力筋與孔道壁的摩擦系 數(shù)取值η為0.14；彈性模量eg取值根據(jù)試驗數(shù)據(jù)取其平均值，為 mpa10.95/1.922.0/1.97/1 5 。 每束鋼絞線的伸長值按照分段取值的原則進行計算。 2、實際伸長值的量測及計算： 預應力筋張拉前需先調整初應力0（一般取值為控制應力的10%~25%），在開始張 拉和量測伸長值。實際伸長值除張拉時量測的伸長值外，加上初應力的推算伸長

預應力筋兩端張拉理論的計算與控制 隨著國內預應力材料與錨固技術日益成熟，預應力技術在公路橋梁等各個領 域的結構工程中得到廣泛的應用。本文以中國援建尼泊爾沙拉公路（沙夫魯比西 —拉蘇瓦加第公路）中的一座橋梁為工程實例，介紹預應力筋兩端張拉理論的計 算與控制。 一、工程概況 沙拉公路是中國援建尼泊爾的工程項目，該公路全長15.7公里，設計等級 為四級公路，設計有六座橋梁。其中有t型梁橋4座、空心板梁橋1座、拱型 梁橋1座。k9+075橋梁（菲隆卡拉中橋）孔跨布置為1－30m預應力t梁，橋 全長33.04m，橋寬8m。由4片t梁組成，梁高2米，寬1.6米。最大吊重69 噸。橋梁的設計荷載為汽車公路——ⅱ級。 二、已知條件 本工程預應力管道成孔采用ø80鍍鋅波紋管。采用復合gb/t5224標 準的預應力鋼絞線，單根鋼絞線直

預應力筋兩端張拉理論的計算與控制 中圖分類號：tu757文獻標識碼：a文章編號： 隨著國內預應力材料與錨固技術日益成熟，預應力技術在公路 橋梁等各個領域的結構工程中得到廣泛的應用。本文以中國援建尼 泊爾沙拉公路（沙夫魯比西—拉蘇瓦加第公路）中的一座橋梁為工 程實例，介紹預應力筋兩端張拉理論的計算與控制。 一、工程概況 沙拉公路是中國援建尼泊爾的工程項目，該公路全長15.7公里， 設計等級為四級公路，設計有六座橋梁。其中有t型梁橋4座、空 心板梁橋1座、拱型梁橋1座。k9+075橋梁（菲隆卡拉中橋）孔跨 布置為1－30m預應力t梁，橋全長33.04m，橋寬8m。由4片t梁 組成，梁高2米，寬1.6米。最大吊重69噸。橋梁的設計荷載為 汽車公路——ⅱ級。 二、已知條件 本工程預應力管道成孔采用ø80鍍鋅波紋管。采用復合 g

蝲蛄河特大橋現(xiàn)澆梁預應力筋張拉伸長量計算——該文以通丹高速公路蜊蛄河特大橋現(xiàn)澆梁為例，從計算公式、計算參數(shù)的取值等方面闡述了預應力筋空間曲線布置時伸長量的計算方法及過程。

短束預應力鋼絞線張拉伸長值超限的原因分析 跨南京繞越高速公路節(jié)點橋上部結構為36+50+36m預應力混凝 土連續(xù)梁，0號塊長10m，0號塊設置有縱向預應力6束，腹板束f1 兩束，頂板束t1四束。f1采用15股φs15.2鋼絞線，孔道長度為 10195mm，t1采用12股φs15.2鋼絞線，孔道長度為9957mm，t1,f1 錨下張拉應力為1302mpa。 128#墩0號塊于2012年6月27日澆筑完成，7月3日經(jīng)試驗檢 測混凝土的強度及彈性模量均超過90%，混凝土齡期超過7天，符合 張拉條件，7月3日下午進行0#塊預應力張拉。 張拉采用施工技術規(guī)范要求的“雙控法”控制，即采用施加的張 拉力與實測伸長值滿足對應關系來進行雙控。施工過程按以下張拉順 序進行張拉： 0→初應力0.10σcon→0.2σcon→1.0（持荷5min）

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預應力張拉記錄施記表15 （后張法兩端張拉） 工程名稱：施工單位： 構件名稱張拉混凝土強度(mpa)張拉日期年月日 千斤頂 編號 標定 日期 標定資 料編號 油壓表 編號 初應力讀 數(shù)（mpa） 超張拉油表讀 數(shù)（mpa） 安裝時油表讀 數(shù)（mpa） 頂塞油表讀 數(shù)（mpa） 計算伸 長值 理論伸 長值 鋼 束 編 號 張拉 斷面 編號 千斤 頂編 號 記錄項目張拉總延伸 長度 (mm) 滑、 斷絲 情況 處理 情況初讀數(shù) （mpa） 二倍初 應力時 讀數(shù) 第一 行程 第二 行程 超張 拉% 回油時 回縮量 (mm) 安裝應 力 （mpa） 油表讀數(shù) （mpa） 尺讀數(shù) （mm） 油表讀數(shù) （mpa） 尺讀數(shù) （mm） 油表讀數(shù) （mpa） 尺讀數(shù) （mm） 油表讀數(shù) （mpa） 尺讀數(shù) （mm） 油表讀數(shù) （

針對蘭新客專后張法預應力簡支箱梁在預應力施工中遇到的問題進行了分析和研究,歸納出后張法預應力簡支箱梁施工生產(chǎn)過程中預應力張拉伸長值計算、施加及封錨施工各階段卡控要點,為今后類似工程施工提供了技術參考。

安吉老梅溪大橋危橋改造工程 20 米 預 應 力 張 拉 計 算 書 湖州市交通工程總公司 二oo九年四月十六日 20m預應力鋼束張拉伸長值計算 根據(jù)本批次鋼絞線檢測試驗結果，符合設計圖紙，橋涵施工技術規(guī)范等相關 規(guī)范資料，編制各束鋼絞線伸長量如下： 板名束號理論伸長量（mm） 中跨 n174.15 n274.28 n374.32 邊跨 n174.15 n274.28 n374.32 鋼絞線相關數(shù)據(jù)采用如下： e：試驗值：1.960×103mpa1.960×103mpa1.950×103mpa 采用平均值：1.957×103mpa a：截面積：140.00mm2 千斤頂張拉力與對應油表讀書（梅溪大橋） 一、鋼絞線的張拉控制應力： 3根鋼絞線束：p=195.3×3=585.9kn 15%p=585.9×15%=8

1 鋼絞線預應力張拉伸長值、錨塞回縮量量測方法的探討 摘要：鋼絞線預應力混凝土在橋梁工程中已普遍使用，作為質量雙控指標的鋼絞線張拉伸長 值及錨固張拉力的計算，相應規(guī)范均已有明確規(guī)定，但對在預應力張拉實際施工中的具體量 測，各家說法與作法都存在較大差異，本文就此問題根據(jù)筆者施工的實踐予以介紹，供廣大 從事鋼絞線預應力張拉工作者參考。 關鍵詞：鋼絞線；預應力張拉；伸長值；錨塞回縮量；量測 1、引言 以鋼絞線作為橋梁工程、路基高邊坡抗滑加固等工程施加預應力的載體，是目前普遍采 用的材料和工藝。對鋼絞線張拉預應力施加、錨固的方法和張拉力、鋼絞線伸長量的理論計 算，在相應的規(guī)范中都已有明確的規(guī)定，但在實際操作中對鋼絞線施加預應力張拉的伸長值、 鋼絞線錨固時錨具錨塞回縮量的量測，各家說法及做法均存在差異，這對預應力張拉質量控 制的雙控指標（即鋼絞線張拉力與實測伸長值）的計

橋梁工程預制梁片中,非對稱預應力筋布置形式普遍存在,通過對其進行中心截面分析,使理論伸長值更加趨于合理。并在施工過程中加以控制,確保預應力筋的施工質量。

1 后張法預應力張拉伸長 量計算與測定分析 一、理論伸長量計算 1、理論公式： （1）根據(jù)《公路橋涵施工技術規(guī)范》 （jtj041—2000），鋼絞線理論伸長量 計算公式如下： pp p ea lp l① kx ep p kx p 1 ② 式中：pp——預應力筋的平均張拉力 （n），直線筋取張拉端 的拉力，曲線筋計算方 法見②式； l——預應力筋的長度； ap——預應力筋的截面面積 （mm2）； ep——預應力筋的彈性模量 （n/mm2）； p——預應力筋張拉端的張拉 力（n）； x——從張拉端至計算截面的孔 道長度(m)； ——從張拉端至計算截面的孔 道部分切線的夾角之和(rad)； k——孔道每米局部偏差對摩擦 的影響系數(shù)； ——預應力筋與孔道壁的摩擦 系數(shù)。 （2）計算理論伸長值，要先確定預應 力筋的工作長度和線型段落的劃分。 后張法鋼絞線型既有直線又有曲線， 由于

預應力張拉伸長量的計算與測定 摘要：對預應力張拉施工時伸長值的計算進行了分析，并根據(jù)施工經(jīng)驗對 伸長值實測結果的取用進行了介紹。 關鍵詞：預應力筋；張拉伸長量；伸長值測量 中圖分類號：tu755.3文獻標識碼：a 在預應力筋的張拉施工中，為了保證施工質量，規(guī)范要求除了用應力控制外， 還需用伸長值進行校核，使實際伸長值與理論伸長值的差控制在±６％以 內，因此張拉前的伸長值計算顯得十分重要。在此，筆者根據(jù)有關資料和自 己的施工體會，對張拉應力伸長值的計算與測定談幾點看法。 １伸長值的計算 預應力施工一般有先張法與后張法兩種，先張法的預應力筋一般為直線，計 算簡便，可以作為后張法無管道摩擦的特例進行研究，因此這里著重論述后 張法伸長值的計算方法。 計算伸長值首先要確定預應力筋的工作長度和線型段落的劃分。后張法鋼筋 的線型一般均是既有直線，又含曲線，由于不同線形區(qū)間的平均應力會

本文主要闡述了預應力筋空間曲線布置時伸長量算方法.

編號 張拉控 制力 區(qū)段單端伸長 量 平均張拉 力 張拉端的張 拉力 從張拉端 至計算截 面的孔道 長度 從張拉端至計 算截面曲線孔 道部分切線的 夾角之和 孔道摩 阻系數(shù) 孔道偏 差系數(shù) 預應力 筋的張 拉長度 鋼絞線截 面面積 鋼絞線彈 性模量 (kn)δl(mm)pp(n)p(n)χ(m)θ(rad)μkl(m)ap(mm 2 )ep(mpa)kx+μθe -(kx+μθ) ab6.07188875.61890000.87800.170.00150.8781401.95e+050.0013170.9986839 bc9.59187563.15188875.5981.3960.069813170.170.00151.3961401.95e+050.013962240.9

鋼絞線編 號 分段eagnlθ'θkμkl+μθe-kl+μθ 張拉控制力系 數(shù) pqpzpp分段伸長量單端伸長 量 合計 11.951401295.10.0063404670.00150.170.0025043790.9974987540.752343.62337.738082340.6678176.794795768 21.9514012272.4260.4541488850.00150.170.081291310.9219250860.752337.738082155.219382245.24243418.66923196 31.9514012531.20.0354159420.00150.170.013988710.9861086770.752155.219382125.

夾角 θ（rad） 1l18.89700.0133460.98670.9934 2l23.920.0870.0254550.97490.9874 3l32.66300.0039950.99600.9980 下料長：30.96 夾角 θ（rad） 4l47.27300.010910.98910.9946 5l53.9270.0870.0254660.97490.9874 6l64.26300.0063950.99360.9968 下料長：30.926 夾角 θ（rad） 7l75.6600.008490.99150.9958 8l83.9270.0870.0254660.97490.9874 9l95.86300.0087950.99120.9956 下料長：30.9 夾角

后張法預應力鋼絞線張拉伸長值的 計算 摘要：橋梁預應力施工時，采用張拉應力和伸長值雙控，實際伸 長值與理論伸長值誤差不得超過6％，所以伸長值的計算就相當重要， 本文結合實際施工過程，通過對后張法現(xiàn)澆預應力箱梁預應力鋼絞線 張拉伸長值的計算，總結出一套較適用于現(xiàn)場施工的伸長值的計算方 法。 關鍵詞：后張法預應力伸長值計算 （一）工程概況 nc-wj1標成章互通主線橋位于常州武進區(qū)成章南，半幅橋寬 17.0m，全長692.85m。其中跨越239省道的第五聯(lián)采用現(xiàn)澆預應力 連續(xù)箱梁,橋梁跨徑布置為左幅(2-27+2-28+2-19.75)m；右幅 (2-19.75+2-28+2-27)m，下部結構第21－23＃采用獨柱墩，其余采用 雙柱墩。 （二）結構設計形式 第五聯(lián)現(xiàn)澆預應力箱梁采用單箱三室直腹板斷面，梁高1.6m， 混凝土設計標號為c50?？v向預應力束采用低松

后張法預應力鋼絞線張拉伸長值計算 【摘要】介紹后張法預應力鋼絞線張拉伸長值計算方法以及質 量控制要素。 【關鍵詞】預應力；張拉；伸長值 1、后張法鋼絞線理論伸長值計算公式說明 后張法預應力鋼絞線在張拉過程中，主要受到以下兩方面的因 素影響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起 的摩擦力，導致鋼絞線張拉時，錨下控制應力沿著管壁向梁跨中逐 漸減小，因而每一段的鋼絞線的伸長值也是不相同的。 《公路橋梁施工技術規(guī)范》(jtj041-2000)中關于預應筋伸長 值的計算按照以下公式： (1) (2) 式中：δl—各分段預應力筋的理論伸長值（mm）； pp—各分段預應力筋的平均張拉力，注意不等于各分段的起點 力與終點力的平均值（n）； l—預應力筋的分段長度（mm）； ap—預應力筋的截面面積（mm2）； ep—預應力筋的彈性模量（mpa）； p—預應力筋張拉端

后張法預應力鋼絞線張拉伸長值的計算 （一）工程概況 nc-wj1標成章互通主線橋位于常州武進區(qū)成章南，半幅橋寬17.0m，全長 692.85m。其中跨越239省道的第五聯(lián)采用現(xiàn)澆預應力連續(xù)箱梁,橋梁跨徑布置 為左幅(2-27+2-28+2-19.75)m；右幅(2-19.75+2-28+2-27)m，下部結構第21 －23＃采用獨柱墩，其余采用雙柱墩。 （二）結構設計形式 第五聯(lián)現(xiàn)澆預應力箱梁采用單箱三室直腹板斷面，梁高1.6m，混凝土設計 標號為c50?？v向預應力束采用低松弛鋼絞線配ovm15-15型錨具和ovm15-15l 型連接器，鋼絞線n1、n2、n3、n7、n8、n9采用單端張拉，n4、n5、n6采用雙 端張拉，橫向預應力束采用低松弛鋼絞線配ovm15-15型錨具和ovm15-15p型固 定p錨，鋼絞線n1、n2采用單端張拉。 預應力

后張法預應力鋼絞線張拉伸長值的計算 （一）結構設計形式 第五聯(lián)現(xiàn)澆預應力箱梁采用單箱三室直腹板斷面，梁高1.6m，混凝土設計標號為c50。 縱向預應力束采用低松弛鋼絞線配ovm15-15型錨具和ovm15-15l型連接器，鋼絞線n1、n2、 n3、n7、n8、n9采用單端張拉，n4、n5、n6采用雙端張拉，橫向預應力束采用低松弛鋼絞線 配ovm15-15型錨具和ovm15-15p型固定p錨，鋼絞線n1、n2采用單端張拉。 （二）后張法鋼絞線理論伸長值計算公式說明及計算示例 后張法預應力鋼絞線在張拉過程中，主要受到以下兩方面的因素影響：一是管道彎曲影 響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩擦力，導致鋼絞線張拉時，錨下控制應力沿著 管壁向梁跨中逐漸減小，因而每一段的鋼絞線的伸長值也是不相同的。 《公路橋梁施工技術規(guī)范》(jtj041-2000)中關于預應筋伸長值的計