板坯連鑄中間包鋼液潔凈度的水力學(xué)模擬和應(yīng)用
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4.6
為改善太鋼 10 4 0mm× 16 0mm連鑄不銹鋼板坯質(zhì)量 ,通過水力學(xué)模擬研究了中間包內(nèi)鋼液的流動 ,并用直徑 0 .5~ 1.0mm ,密度 0 .99mg/mm3 的聚苯乙烯塑料粒子模擬鋼中直徑 5 0~ 10 0 μm夾雜物的排除情況 ,確定了在中間包內(nèi)設(shè)置擋渣墻和壩流控制方案 ,并進(jìn)行 4 0 9不銹鋼 10 4 0mm× 16 0mm連鑄板的工業(yè)試驗(yàn) ,結(jié)果表明 :中間包設(shè)置擋渣墻和壩后 ,鑄坯夾雜物總量比中間包無控流裝置生產(chǎn)的鑄坯降低 6 6 %。
連鑄板坯中鋼的潔凈度
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在塞得勒鋼廠對通過硫印證實(shí)存在夾雜物的板坯試樣進(jìn)行了系統(tǒng)分析,結(jié)果:鋼廠采用新的生產(chǎn)工藝以減少鋼中有害夾雜物的數(shù)量,這些生產(chǎn)工藝包括減少卷渣以及在鋼包更換期間限制中間包液面的降低。
三煉鋼六流方坯中間包連鑄過程水力學(xué)模擬試驗(yàn)簡介
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本文簡述了六流中間包水模試驗(yàn)的原理,方法,結(jié)果及應(yīng)用情況。
不同澆鑄階段IF鋼連鑄板坯潔凈度
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4.4
對采用轉(zhuǎn)爐-rh精煉-連鑄工藝生產(chǎn)的if鋼連鑄板坯在不同澆鑄階段(開澆、正常、兩爐交接及澆鑄末期)的鑄坯潔凈度進(jìn)行了較為細(xì)致地研究和對比分析.由于澆鑄初期存在二次氧化及較大程度地增碳,開澆坯[c],[o]t,[n]含量遠(yuǎn)高于其他時間段的鑄坯,并存在較大尺寸的簇群狀al2o3夾雜.正常坯夾雜主要為尺寸較小(≤30μm)的塊狀及少量簇群狀al2o3夾雜(≤40μm),交接坯及尾坯仍以較小尺寸的塊狀al2o3夾雜為主,但存在極少量大于100μm的復(fù)合夾雜.
三流方坯連鑄中間包結(jié)構(gòu)優(yōu)化的數(shù)值模擬和應(yīng)用
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4.5
根據(jù)太鋼三流220mm×220mm方坯連鑄中間包結(jié)構(gòu)和工藝參數(shù),利用ansysfluent數(shù)值模擬軟件對該中間包流場和溫度場進(jìn)行模擬研究。結(jié)果表明,原型中間包流場不合理,第2流鋼液存在短路流和死區(qū),各流一致性較差。優(yōu)化方案通過在澆注區(qū)設(shè)立擋墻,形成鋼流緩沖區(qū),鋼液重新分配,流場一致性得到了大幅度改善。最優(yōu)方案應(yīng)用于現(xiàn)場后,相對于原方案第1、2流夾雜物數(shù)量分別降低了9.51%、23.52%,流間夾雜物數(shù)量差異降低了52.72%,兩流夾雜物數(shù)量和流間夾雜物數(shù)量差異都明顯降低。
濟(jì)鋼中薄板連鑄機(jī)鑄坯潔凈度分析
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4.7
結(jié)合濟(jì)鋼中薄板連鑄機(jī)的生產(chǎn)實(shí)踐,采用圖像分析儀、金相顯微鏡和掃描電鏡能譜儀等檢測分析方法,對鑄坯的潔凈度進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,全過程氧含量呈下降趨勢,氮含量呈上升趨勢,夾雜物沿鑄坯厚度方向在中心和內(nèi)外弧表面分布稍多,寬度方向上分布較均勻,大型夾雜物較少,以<10μm為主,球形夾雜物約占60%以上。提出了強(qiáng)化冶煉操作、鐵水預(yù)處理、實(shí)現(xiàn)鋼包下渣自動檢測等工藝改進(jìn)措施。
碳鋼板坯連鑄凝固模擬
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4.7
采用開發(fā)的凝固模擬系統(tǒng)對0.07%~0.70%碳鋼1500mm×150mm連鑄板坯凝固過程進(jìn)行了模擬。研究了化學(xué)成分、結(jié)晶器水量、二冷區(qū)水流密度、拉坯速度和澆注溫度對液相穴深度(l)、液固兩相區(qū)高度(h)、結(jié)晶器出口處和二冷區(qū)出口處的坯殼厚度(s1和s2)的影響。結(jié)果表明,隨鋼中c%由0.07%增至0.70%時,l值由400cm增至540cm,在0.17%c時h有最小值(100cm),s1和s2有最大值(18mm和52mm)。為保證結(jié)晶器出口處的已凝固的坯殼厚度(s1),增大結(jié)晶器冷卻水流量和降低澆注溫度具有明顯的效果
大管坯連鑄中間包鋼液內(nèi)夾雜物去除的研究
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4.4
通過中間包水模型試驗(yàn)和工業(yè)試驗(yàn)研究了u型擋墻中間包和y型擋墻中間包對夾雜物去除的影響。結(jié)果表明:y型擋墻中間包能提高夾雜物的去除率。與u型擋墻中間包相比,從中間包到鑄坯,鋼中平均總氧去除率顯著提高,鑄坯中大于50μm的夾雜物顯著減少,而顯微夾雜數(shù)目變化不大;同時y型擋墻中間包內(nèi)各流夾雜物分布較均勻。使用u型擋墻中間包時,中間包到鑄坯過程吸氮較少。
板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)鋼液的三維流場數(shù)值模擬
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4.7
采用數(shù)值模擬的方法,建立了描述某廠結(jié)晶器內(nèi)鋼液流動的數(shù)學(xué)模型;用有限體積法求解,研究了結(jié)晶器內(nèi)的鋼液流動行為,詳細(xì)分析了結(jié)晶器浸入式水口(sen)插入深度、側(cè)孔傾角和拉速對結(jié)晶器內(nèi)鋼液流場的影響。得出了適合該廠連鑄工藝條件的浸入式水口形式和拉坯速度,即水口合理的出口傾角應(yīng)為向下15°左右;在水口結(jié)構(gòu)一定條件下,水口插入深度140~170mm比較適宜;合理的拉速應(yīng)控制在1.4~2.0m/min。
天鋼板坯結(jié)晶器流場物理模擬及連鑄工藝優(yōu)化
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4.6
為研究結(jié)晶器內(nèi)鋼液流場,通過對工藝參數(shù)的優(yōu)化,進(jìn)一步提高鑄坯質(zhì)量,以天津鋼鐵集團(tuán)有限公司4#-vai板坯連鑄結(jié)晶器為原型進(jìn)行水模試驗(yàn),通過調(diào)節(jié)拉速、水口浸入深度,研究了結(jié)晶器內(nèi)流場形態(tài)、液面波動、流場沖擊深度和保護(hù)渣形貌等的變化情況。模擬試驗(yàn)表明,在現(xiàn)有參數(shù)和水口尺寸情況下,結(jié)晶器流場合理、液面渣層平穩(wěn)、坯殼厚度均勻,能夠滿足鑄坯質(zhì)量要求。
齒邊浮閥塔板水力學(xué)模型
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4.7
基于齒邊浮閥塔板流體力學(xué)性能實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)開發(fā)了水力學(xué)模型。介紹了齒邊浮閥的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),該浮閥塔板克服了f1型浮閥塔板的許多缺點(diǎn),例如液面梯度較大,返混程度比較高,浮閥易旋轉(zhuǎn)、磨損、脫落等。然后根據(jù)其所做的水力學(xué)性能研究的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸得到水力學(xué)模型,包括干板壓降、濕板壓降、霧沫夾帶、漏液,并對模型計算的數(shù)據(jù)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較。結(jié)果表明:塔板壓降的誤差比較小,霧沫夾帶和漏液的誤差相對大一點(diǎn),但該模型能較好地反映出齒邊浮閥塔板的水力學(xué)性能,可以為以后水力學(xué)計算提供參考。
級聯(lián)水力學(xué)動態(tài)仿真模型研究及應(yīng)用
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4.7
級聯(lián)的流體狀態(tài)是影響級聯(lián)分離效果和運(yùn)行安全的重要因素。為開展級聯(lián)動態(tài)水力學(xué)研究,針對層架型級聯(lián)系統(tǒng),利用各模塊仿真模型搭建了級聯(lián)動態(tài)仿真系統(tǒng)并對部分動態(tài)過程進(jìn)行了模擬,通過與實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)對比分析,確定了主機(jī)輕餾分流量方程及壓強(qiáng)調(diào)節(jié)器動態(tài)調(diào)節(jié)方程的具體形式。計算結(jié)果表明,利用研究得到的系統(tǒng)仿真模型進(jìn)行仿真模擬,所得到的系統(tǒng)參數(shù)變化與實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)符合較好,模擬結(jié)果合理可信,所得仿真模型可用于其他級聯(lián)系統(tǒng)的仿真研究,由此得到的級聯(lián)各設(shè)計參數(shù)可作為實(shí)際級聯(lián)調(diào)整和設(shè)計的參考依據(jù)。同時,利用研究所得的系統(tǒng)仿真模型,針對級聯(lián)系統(tǒng)中可能存在的故障情況進(jìn)行了模擬驗(yàn)證,仿真結(jié)果與實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)符合良好,從而以仿真模擬的手段驗(yàn)證了系統(tǒng)中存在的問題。
寬板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)鋼水流動的數(shù)值模擬
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4.3
以150mm×1600~3250mm寬板坯連鑄結(jié)晶器為研究對象,利用大型商業(yè)軟件ansyscfx10.0建立了1個三維有限體積模型,對結(jié)晶器內(nèi)鋼液的流動進(jìn)行數(shù)值模擬。研究了拉速、浸入深度、水口傾角、斷面寬度等工藝參數(shù)對結(jié)晶器內(nèi)流場和窄面沖擊壓力的影響。結(jié)果表明:隨著拉速的增大,表面流速和鋼液對窄面的沖擊壓力都顯著增加,采用較大的水口傾角和浸入深度,可以抑制液面波動,減少卷渣。
水力學(xué)答案
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4.7
第一章緒論 1-1.20℃的水2.5m 3 ,當(dāng)溫度升至80℃時,其體積增加多少? [解]溫度變化前后質(zhì)量守恒,即2211vv 又20℃時,水的密度31/23.998mkg 80℃時,水的密度32/83.971mkg 3 2 11 25679.2m v v 則增加的體積為 3 120679.0mvvv 1-2.當(dāng)空氣溫度從0℃增加至20℃時,運(yùn)動粘度增加15%,重度減少10%,問此時動力粘度增加 多少(百分?jǐn)?shù))? [解]原原)1.01()15.01( 原原原035.1035.1 035.0 035.1 原 原原 原 原 此時動力粘度增加了3.5% 1-3.有一矩形斷面的寬渠道,其水流速度分布為/)5.0(002.0 2 yhygu,式中、分別為水的 密度和動力粘度,h為水深。試求mh5.0時渠底(y=0)處的
水力學(xué)教學(xué)模式改革的探索
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4.6
本文從\"以本為本\"出發(fā),結(jié)合本校辦學(xué)定位,以重應(yīng)用培養(yǎng)為目標(biāo),增加應(yīng)用教學(xué)比例,提出了實(shí)驗(yàn)教學(xué)的多極化模式。同時調(diào)整課堂教學(xué)環(huán)節(jié)的順序和教學(xué)手段,將課堂教學(xué)與微課、在線開放課程等形式的教學(xué)視頻結(jié)合。應(yīng)用發(fā)現(xiàn)該模式能更有效的提高學(xué)生課堂聽課效率、實(shí)驗(yàn)參與度以及課后主動學(xué)習(xí)、積極思考的主觀能動性。
長科院水力學(xué)所完成三峽船閘相關(guān)水力學(xué)原型觀測
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4.3
**資訊http://www.***.***
連鑄不銹鋼中間包鋼水熱度的控制
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4.4
中間包鋼水的過熱度對連鑄坯的質(zhì)量有重要影響,要求將鋼水的溫度控制在穩(wěn)定的目標(biāo)值。過熱度與等軸晶的凝固數(shù)量有很大的關(guān)系,對于傾向于中心偏析的鋼種,低過熱度澆鑄是基本原則。如鐵素體不銹鋼高過熱度澆鑄會促進(jìn)柱狀晶的生長,影響其材料的特性。但是整個澆鑄過程中鋼水溫度處于不穩(wěn)定狀
Q345低合金鋼連鑄板坯的高溫力學(xué)性能
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4.7
采用gleeble-1500型熱模擬試驗(yàn)機(jī)測試了q345b和q345c鋼連鑄板坯的高溫力學(xué)性能,用掃描電鏡觀察了斷口形貌,并分析了脆化機(jī)理。結(jié)果表明:q345b和q345c鋼的第ⅲ脆性區(qū)溫度范圍為700~825℃和600~980℃,在600~1350℃下的抗拉強(qiáng)度均隨溫度的升高而降低,q345c鋼在780~840℃內(nèi)斷面收縮率小于30%,q345b鋼斷面收縮率均大于30%;兩種鋼在1350℃時均發(fā)生過熔斷裂,1000℃時均發(fā)生塑性穿晶斷裂,而900℃時q345b仍為塑性穿晶斷裂,q345c為穿晶與沿晶混合斷裂,兩種鋼在800℃為脆性斷裂,600℃時轉(zhuǎn)化為塑性斷裂;q345鋼脆化原因有兩個,一是細(xì)小nb(cn)等第二相在奧氏體單相區(qū)晶界處析出導(dǎo)致應(yīng)力集中產(chǎn)生脆化;二是原奧氏體晶界處析出的網(wǎng)狀鐵素體強(qiáng)度低導(dǎo)致脆化。
鉗式拉矯機(jī)在包鋼大方鋼坯連鑄中的力學(xué)模型研究
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4.6
本文針對包鋼大方鋼坯連鑄這一成套工藝當(dāng)中的關(guān)鍵設(shè)備—鉗式拉矯機(jī),研究了其結(jié)構(gòu)組成和運(yùn)動原理,同時應(yīng)用材料力學(xué)理論,建立了有關(guān)拉矯機(jī)設(shè)計的力學(xué)模型,利用該模型可以做到:當(dāng)不同材料下的鋼坯通過拉矯機(jī)進(jìn)行生產(chǎn)時,拉矯機(jī)輥?zhàn)拥膹?qiáng)度、撓度和框架的強(qiáng)度是否符合要求,從而說明拉矯機(jī)的可靠性?,F(xiàn)在這種方法已經(jīng)在生產(chǎn)實(shí)踐中得到了很好的應(yīng)用。
板坯連鑄結(jié)晶器鋼液卷渣現(xiàn)象分析
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4.6
基于現(xiàn)有設(shè)備及工藝條件下,板坯連鑄機(jī)在生產(chǎn)過程中極其容易出現(xiàn)結(jié)晶器鋼液面卷渣、翻鋼以及鑄坯表面出夾渣等嚴(yán)重現(xiàn)象。本文主要構(gòu)建水模型,分析板坯結(jié)晶器液卷渣現(xiàn)象,探究其卷渣原因,基于控制水口結(jié)構(gòu)參數(shù)以及工藝參數(shù)下,對卷渣影響因素進(jìn)行系統(tǒng)分析,進(jìn)而提出改進(jìn)措施。
潷水器排水過程的水力學(xué)研究
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4.8
對潷水器的水力模型進(jìn)行研究,提出潷水器排水流速和時間的理論計算方法,最后以潷水器樣機(jī)流量的實(shí)測值與理論計算值作比較,結(jié)果表明,本文提出的理論計算方法是正確的
基于水力學(xué)模型的引水隧洞糙率反推計算研究
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4.5
傳統(tǒng)方法是將引水隧洞內(nèi)水流假定為恒定流狀態(tài)進(jìn)行糙率的反推計算,而未考慮引水隧洞內(nèi)水流非恒定性,本文引入圣維南方程組,采用數(shù)學(xué)差分法求解方程,建立適合于引水隧洞的水力學(xué)模型,結(jié)合隧洞實(shí)測水位流量資料,反推引水隧洞的糙率。研究結(jié)果表明:建立的水力學(xué)模型可用于隧洞的糙率反推計算,計算結(jié)果合理且符合水工建筑物糙率計算規(guī)范要求。研究成果可供引水隧洞糙率推求參考。
鋼潔凈度的評定和控制_二_
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4.4
鋼潔凈度的評定和控制_二_
超低碳SPHE鋼頭尾鑄坯潔凈度淺析
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4.3
通過對超低碳沖壓鋼頭尾澆鑄階段鑄坯潔凈度進(jìn)行了研究,結(jié)果表明:與正常坯t[o]和[n]相比較,頭坯和尾坯t[0]均有不同程度的提高,頭坯[n]升高的幅度很大,尾坯[n]變化很小;不同澆鑄階段鑄坯的顯微夾雜物均主要為:tin,al2o-3tin,球狀鈣鋁酸鹽類復(fù)合夾雜物;正常坯中大型夾雜物數(shù)量最少,為1.75mg/10kg,頭坯的大型夾雜物最高為8.77mg/10kg,尾坯中大型夾雜物數(shù)量為5.71mg/10kg,鑄坯中多數(shù)大型夾雜物含有na、k,這說明開澆和澆鑄末期結(jié)晶器卷渣很嚴(yán)重。相比較其他澆鑄階段鑄坯,尾坯中mso—al2o3夾雜物的數(shù)量沒有明顯的提高,這說明澆鑄末期并未發(fā)生比較嚴(yán)重的中間包漩渦卷渣。說明需進(jìn)一步提高鑄坯質(zhì)量。
低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼頭坯潔凈度研究
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4.4
低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼(lcak)常用于生產(chǎn)冷軋板,要求鑄坯有高的潔凈度。但連鑄開澆階段由于澆鑄狀態(tài)的不穩(wěn)定,會嚴(yán)重惡化頭坯潔凈度。從鑄坯成分和非金屬夾雜物等方面系統(tǒng)研究了一定澆鑄條件下低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼頭坯潔凈度的變化,并討論了頭坯潔凈度的影響因素。結(jié)果表明,頭坯潔凈度在開澆準(zhǔn)數(shù)達(dá)到0.17后趨于穩(wěn)定,這可為實(shí)際生產(chǎn)中鑄坯質(zhì)量評級提供幫助。研究發(fā)現(xiàn)惡化頭坯潔凈度的主要因素是中間包二次氧化,并且除了由空氣造成的中間包二次氧化外,更大程度上的二次氧化是由中間包耐火材料及覆蓋渣等因素造成的。還提出了幾點(diǎn)改善頭坯潔凈度的措施,為生產(chǎn)實(shí)踐提供一定的參考。
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職位:市政監(jiān)理工程師
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林