5設計基本參數(shù) 倉庫內(nèi)設置自動噴水滅火系統(tǒng)時，宜設消防排水設施。 干式系統(tǒng)和雨淋系統(tǒng)的設計要求應符合下列規(guī)定： 1干式系統(tǒng)的噴水強度系統(tǒng)作用面積應按對應值的倍確定； 2雨淋系統(tǒng)的噴水強度和作用面積。 預作用系統(tǒng)的設計要求應符合下列規(guī)定： 1系統(tǒng)的噴水強度應按本規(guī)范表規(guī)定值確定； 2當系統(tǒng)采用僅由火災自動報警系統(tǒng)直接控制預作用裝置時，； 3當系統(tǒng)采用由火災自動報警系統(tǒng)和充氣管道上設置的壓力開關控制預作用裝置規(guī)定值的倍確定。 灑水噴頭的閉式系統(tǒng)，其作用面積應按最大疏散距離所對應的走道面積確定。 1噴頭設置高度不應超過8m；當設置高度為4m~8m時，應采用快速響應灑水噴頭； 2噴頭設置高度不超過4m時，噴水強度不應小于（s·m）；當超過4m時，每增加1m，噴水強度應 增加（s·m）； 4持續(xù)噴水時間不應小于系統(tǒng)設置部位的耐火

論述了cfd模擬大空間建筑室內(nèi)空氣流動的必要性,對采用上送風方式的大空間建筑空調(diào)模型室內(nèi)空氣流動的速度場和溫度場進行了數(shù)值模擬,并對其結果進行了分析。

5設計基本參數(shù) 5.0.1民用建筑和廠房采用濕式系統(tǒng)時的設計基本參數(shù)不應低于表5.0.1的規(guī)定。 5.0.9倉庫內(nèi)設置自動噴水滅火系統(tǒng)時，宜設消防排水設施。 5.0.10干式系統(tǒng)和雨淋系統(tǒng)的設計要求應符合下列規(guī)定： 1干式系統(tǒng)的噴水強度應按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定，系統(tǒng)作用面積應 按對應值的1.3倍確定； 2雨淋系統(tǒng)的噴水強度和作用面積應按本規(guī)范表5.0.1的規(guī)定值確定，且每個雨淋報警閥控制的噴水 面積不宜大于表5.0.1中的作用面積。 5.0.11預作用系統(tǒng)的設計要求應符合下列規(guī)定： 1系統(tǒng)的噴水強度應按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定； 2當系統(tǒng)采用僅由火災自動報警系統(tǒng)直接控制預作用裝置時，系統(tǒng)的作用面積應按本規(guī)范表

考慮空間效應的基坑開挖及數(shù)值模擬——介紹了空間效應在天津市區(qū)某工程基坑開挖過程中的應用，觀測圍護結構的變形和坑外建筑物的沉降，并用有限元分析空間效應對基坑開挖的影響，結果表明基坑開挖具有明顯的空間效應作用，合理利用這種空間效應，將有效的減少圍...

5設計基本參數(shù) 5.0.1民用建筑和廠房采用濕式系統(tǒng)時的設計基本參數(shù)不應低于表5.0.1的規(guī)定。 5.0.9倉庫內(nèi)設置自動噴水滅火系統(tǒng)時，宜設消防排水設施。 5.0.10干式系統(tǒng)和雨淋系統(tǒng)的設計要求應符合下列規(guī)定： 1干式系統(tǒng)的噴水強度應按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定，系統(tǒng)作用面積應 按對應值的1.3倍確定； 2雨淋系統(tǒng)的噴水強度和作用面積應按本規(guī)范表5.0.1的規(guī)定值確定，且每個雨淋報警閥控制的噴水 面積不宜大于表5.0.1中的作用面積。 5.0.11預作用系統(tǒng)的設計要求應符合下列規(guī)定： 1系統(tǒng)的噴水強度應按本規(guī)范表5.0.1、表5.0.4-1~表5.0.4-5的規(guī)定值確定； 2當系統(tǒng)采用僅由火災自動報警系統(tǒng)直接控制預作用裝置時，系統(tǒng)的作用面積應按本規(guī)范表5.0

大空間建筑室內(nèi)空調(diào)溫度場的數(shù)值模擬中,cfd模擬結果的可信度極大地取決于能量方程邊界條件的合理設定.探討了一種基于多區(qū)熱質(zhì)平衡模型的邊界條件確定方法.在大空間多區(qū)熱質(zhì)平衡模型研究基礎上,建立了各宏觀“大控制體”內(nèi)的熱質(zhì)平衡方程.模型綜合了墻體熱傳導、壁面對流熱交換、壁面之間長波輻射熱交換以及內(nèi)部控制體之間的對流熱交換過程.計算得到的壁面溫度與熱流直接加載到cfd模型的能量方程中,從而實現(xiàn)邊界條件的精確化.這種方法是cfd模擬的一種輔助手段.

采用fds模型模擬了大空間內(nèi)發(fā)生火災的煙氣運動過程,分析了不同排煙模式下煙氣控制的效果。模擬結果表明,補氣口面積、火源功率對排煙效果影響較大;而排煙口的布置方式和排煙速率的影響較小。

采用rngk-ε湍流模型對某培訓中心建筑群的環(huán)境風場和壓力場進行數(shù)值模擬.結果表明,考慮了季節(jié)主導風向的半圍合式布局設計,有效地保證了夏季通風和冬季保暖,有利于學員戶外運動;建筑物迎、背風面壓差隨高度變化呈現(xiàn)明顯的差異,一些樓層的角隅處需要輔助通風手段改善室內(nèi)空氣品質(zhì).結合風速、風壓、空氣齡等指標分析建筑環(huán)境的舒適性,對建筑風環(huán)境的改善及建筑節(jié)能有一定的參考意義.

大跨度橋梁空間脈動風場的數(shù)值模擬——目的傳統(tǒng)諧波合成法(waws法)計算量大、內(nèi)存耗費多，為解決這一問題探討一種高效又不失精度的脈動風場模擬方法．方法采用bp神經(jīng)網(wǎng)絡來擬合分解譜密度函數(shù)曲線，以減少互譜密度譜的cholesky分解次數(shù)；同時運用離散快速fft技...

運用kε紊流模型對空調(diào)列車(硬座車)室內(nèi)氣流組織,主要是速度場進行了數(shù)值模擬,采用了有限單元法,建立了計算邊界條件,為空調(diào)列車室內(nèi)氣流組織優(yōu)化設計提供了依據(jù)。

本文采用軌跡一連續(xù)模型,用熱力學和動力學的方法,建立了一個描述噴水冷卻的數(shù)學模型,并對之進行數(shù)值求解,得出了與實測較相符的結果。對幾個重要的參數(shù),本文亦進行了數(shù)值實驗,與預期的結果一致。

論述了cfd模擬大空間建筑室內(nèi)空氣流動的必要性;對采用稀釋型送風方式的大空間建筑空調(diào)室內(nèi)空氣流動的速度場和溫度場進行了數(shù)值模擬并對其結果進行了分析。結果表明:稀釋型(上送)方式的分層空調(diào)在大空間建筑空調(diào)中是較好的送風方式。

連通類高大空間氣流組織數(shù)值模擬研究——本文將cfd技術應用到對科技館建筑氣流組織設計優(yōu)化中，解決實際工程中遇到的連通類高大空間的問題，并對cfd技術在暖通空調(diào)領域設計環(huán)節(jié)的應用進行了一定的探索。

為研究多孔噴頭孔間距對射流特性的影響,采用fluent軟件中的標準k-ε湍流模型并結合壓力隱式分裂算子(piso)算法對噴頭的雙孔射流在不同孔間距及不同壓強下的速度分布展開研究,并對結果進行了對比分析.研究表明:卷吸現(xiàn)象的存在對射流的發(fā)展起到很大的作用,影響卷吸效應的兩個關鍵因素是射流出口速度和噴孔之間的距離.

直立式噴頭、下垂式噴頭的區(qū)別 按噴水方式區(qū)分：直立式噴頭向上噴水，下垂式噴頭向下噴水。 按安裝方式區(qū)分：直立式噴頭安裝在無吊頂處或吊頂內(nèi)凈空大于800mm時，噴頭濺水盤據(jù) 頂板低7.5-150mm安裝。下垂式噴頭安裝在有吊頂處，其裝飾盤與吊頂面層相平，濺水盤 露出吊頂面層。 直立式噴頭（上噴） 下垂式噴頭（下噴）

·產(chǎn)品詳細信息 laskn 15900.46 p工作壓力standardwordingpressure0.100.200.300.400500.600.70 q 噴水流量 sparyingwaterflow1.502.062.492.843.143.423.67 r 保護半徑 protectiveradius55.55.55.55.55.55.5 s 安裝高度 installaionheight13 201420.46 p 工作壓力 standardwordingpressure 0.100.200.300.400.500.600.70 q 噴水流量 sparyingwaterflow2.373.263.924.484.965.405.79 r 保護半徑

住宅空調(diào)數(shù)值模擬的模型比較——應用cfd技術分別用lvel模型和標準模型對住宅空調(diào)的舒適度以及空氣齡進行了數(shù)值模擬。結果表明lvel紊流模型對hvac系統(tǒng)的模擬是快捷和有效的。

大空間建筑由于其功能、結構上的特殊性,使得現(xiàn)有的消防規(guī)范不能滿足其防火要求,特別是針對大空間建筑的防排煙設計就更為不適用。性能化設計方法是目前防火領域最先進的技術,水噴淋系統(tǒng)作為大空間建筑原有的消防設施其對火災煙氣輸運的影響,已作為一項重要的性能參考指標。筆者從數(shù)值模擬的角度出發(fā),利用流體動力學軟件fds,研究有無噴淋情況下火源功率能量傳遞及羽流煙氣的輸運過程。通過對兩種火災場景下火羽流溫度、地面?zhèn)鲗嵬考拜椛錈嵬康膶Ρ确治?探討了火羽流流場分布形式,為大空間建筑的防排煙設計提供有力參考。

為研究玻璃珠彈丸在后混合水射流噴丸噴頭內(nèi)的運動軌跡和速度特性,根據(jù)液固兩相流動的拉格朗日離散相模型,應用fluent軟件對噴頭內(nèi)液固湍流進行了數(shù)值模擬,得到了連續(xù)相的軸向速度和軸向動壓強,獲得了彈丸的運動軌跡和彈丸的軸向速度隨行程及時間的變化規(guī)律。結果表明,連續(xù)相在噴頭混合室入口處存在環(huán)形回流區(qū),在混合室內(nèi)呈非對稱流動;彈丸在噴頭內(nèi)的軸向速度沿行程分為4個階段,依次是彈丸在混合室內(nèi)的回流段、彈丸第1次加速段、彈丸在環(huán)形回流區(qū)的減速段和彈丸第2次加速段,其在彈丸噴嘴出口截面上靠近軸心的軸向速度達到連續(xù)相軸心最大軸向速度的94.77%。

空調(diào)房間中由于送風時存在溫差,產(chǎn)生的浮升力對氣流流動有影響,本文采用了三維紊流的k-ε模型進行分析,并對其加入了浮升力的修正。在邊壁上利用高雷諾數(shù)的k-ε模型加壁面函數(shù)來處理邊界條件,據(jù)此,編制了相應的計算機程序,并計算分析了一間典型賓館客房的氣流組織情況,其結果與實驗相當吻合。

利用數(shù)值模擬的方法,以采用分層空調(diào)的某大空間為例,模擬了全部采用中部側送風和采用中部側送風與側墻孔板送風相結合的兩種氣流組織方式下的流場,分析了兩種不同氣流組織方式下流場的特點,得到了有利于大空間建筑實現(xiàn)節(jié)能和舒適熱環(huán)境的氣流組織方式。

基于多相流動的拉格朗日離散相模型,應用fluent軟件對準直管磨料射流準直管靜止不動、入口帶圓錐收斂段的直管磨料噴頭內(nèi)部等溫、不可壓縮、穩(wěn)態(tài)、液固湍流進行了數(shù)值模擬.連續(xù)相采用三維不可壓縮穩(wěn)態(tài)雷諾時均n-s方程,湍流模型采用標準的k-ε模型,代數(shù)方程組采用分離解方法,通過simple算法求解壓力速度耦合;離散相采用拉格朗日方法追蹤顆粒運動軌跡;收斂殘差為10-4.研究表明,噴頭混合室內(nèi)存在2個環(huán)形回流區(qū),室內(nèi)連續(xù)相呈非軸對稱流動.當準直管磨料射流用于切割工作時,磨料入口應略靠近混合室的出口側;用于超細粉碎工作時,磨料入口應略靠近混合室入口側.