pc箱梁橋腹板豎向預應力張拉質量監(jiān)控——對pc箱梁橋腹板豎向預應力張拉質量問題進行了綜合分析，論述了現(xiàn)有的各種相應控制方法的效果，提出了有效豎向預應力檢測方法對張拉質量控制的意義，研究表明采用實用的檢測技術進行豎向預應力施工監(jiān)控能有效解決施工問題...

對目前pc箱梁橋腹板豎向預應力張拉質量問題進行了綜合分析,論述了現(xiàn)有的各種相應控制方法的效果,提出了有效豎向預應力檢測方法對張拉質量控制的意義,研究表明采用實用的檢測技術進行豎向預應力施工監(jiān)控能有效解決施工問題中最根本的失效問題。

為了研究箱梁腹板在豎向預應力作用下的應力擴散效應,將箱梁腹板視作狹長矩形薄板,以多對力作用在該薄板模擬腹板在豎向預應力作用下的應力場,導出豎向正應力的解析解,并采用最小二乘法原理得其數(shù)值解。引入應力均勻度參數(shù)λ和應力水平系數(shù)κ,計算得相應截面的λ值和κ值,表明λ值和κ值對豎向預應力筋間距s較為敏感;在保證λ值和κ值大于0.95的前提下計算得適合工程精度的腹板豎向預應力擴散角α,并進行多項式擬合。通過實橋測試腹板豎向應力擴散效應,同時采用有限元軟件模擬計算,結果表明在豎向預應力筋作用下,腹板應力擴散效應明顯,在腹板的上部和下部,兩根豎向預應力筋之間存在應力空白區(qū),在腹板中部豎向應力都比較均勻。

波形鋼腹板組合箱梁橋以結構輕盈、橋形美觀、施工便捷、造價低廉、受力合理等特點在國內得到了空前發(fā)展。文中以邢衡(邢臺—衡水)高速公路(70+120+70)m南水北調大橋為背景,對大跨度波形鋼腹板組合箱梁橋關鍵施工技術進行分析和探討,為國內同類橋梁設計、建造提供經(jīng)驗和參考。

波形鋼腹板組合箱梁橋以結構輕盈、橋形美觀、施工便捷、造價低廉、受力合理等特點在國內得到了空前發(fā)展。文中以邢衡（邢臺—衡水）高速公路（70＋120＋70）m南水北調大橋為背景,對大跨度波形鋼腹板組合箱梁橋關鍵施工技術進行分析和探討,為國內同類橋梁設計、建造提供經(jīng)驗和參考。

介紹了預應力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋中的豎向預應力筋設計與施工關鍵技術及其質量控制措施,對于提高橋梁的耐久性具有一定的參考價值。

為了研究箱梁腹板在豎向預應力作用下應力分布的特點,以狹長薄板模擬腹板,導出其在單根豎向預應力筋作用下的解析解、數(shù)值解,并與有限元計算對比,結果吻合較好。在多對力作用下疊加原理成立,模擬腹板在豎向預應力作用下的應力場,導出豎向正應力的解析解,并采用最小二乘法原理得其數(shù)值解。引入應力均勻度參數(shù)λ和應力水平系數(shù)κ,計算得相應截面的λ值和κ值,表明λ值和κ值對豎向預應力筋間距s較為敏感;當預應力間距與腹板半高之比s/c<0.5時,在x=0.5s處截面上不同高度處均能保持較高的預應力度,且應力比較均勻,λ接近于1;當s/c=0.5時,僅能保證x=0.5s截面上1/4高度處的λ值和κ值分別度達到0.95和0.96。在保證λ值和κ值大于0.95的前提下,計算得適合工程精度的腹板豎向預應力擴散角α,進而得出豎向預應力筋合理間距s=2h.tanα。

為了解決預應力變截面箱梁橋合龍段底板橫向應力難以準確計算的問題,提出了一種能夠相對準確計算合龍段附近徑向力大小的方法,并在彈性支承框架法和剛性支承框架法的基礎上,發(fā)展了一種以腹板抗拉剛度近似彈性支承剛度的"近似彈性支承半框架法";對一座單箱多室箱梁橋合龍段底板在不同預應力索張拉工況下的橫向應變進行了實橋測試,并利用三維有限元程序進行了數(shù)值模擬計算。結果表明,理論計算、實橋測試和有限元模擬結果三者之間吻合較好,說明提出的計算方法能夠有效用于此類箱梁橋合龍段底板橫向應力的計算。

豎向預應力損失過大和分布不均是引起箱梁橋腹板開裂的重要原因?；诶碚摲治雠c試驗研究,針對豎向預應力分段張拉、現(xiàn)行的施工工藝缺陷造成豎向正應力分布不均和預應力損失過大的問題,提出滯后張拉、二次張拉概念、拉伸-扭矩法張拉工藝,以及三者結合的懸臂箱梁橋豎向預應力施工流程,并在實橋應用中取得良好的效果。研究成果可為類似工程豎向預應力施工提供參考。

預應力混凝土箱梁橋豎向預應力損失的實測與分析 方志汪劍 （湖南大學湖南長沙４１００８２） 摘要：基于某大跨預應力混凝土連續(xù)箱梁橋腹板豎向預應力的現(xiàn)場長期測試結果，對箱梁豎向預應力的各種損失 進行了分析。結果表明：就所研究的情形而言，實測豎向預應力總損失可達其初始張拉應力的４５％，錨具變形、 鋼筋回縮及接縫壓縮等引起的損失占其總損失的５３％。按現(xiàn)行公路橋規(guī)（ｊｔｇｄ６２－２００４）中確定縱向預應力損 失的方法計算豎向預應力筋相應的各種損失，所得結果與相應各項損失的實測值基本吻合。對于豎向預應力傳力 錨固后損失的計算，收縮徐變模型的選取對其結果影響較大。此外還探討了溫度和后續(xù)荷載等因素對豎向預應力 損失的影響，結果表明：后續(xù)荷載作用對豎向預應力損失的影響較小可予以忽略，而混凝土及孔道砂漿中水泥水 化熱造成的損失可達總損失的１８．９％，因此必須予以考慮。 關

介紹了預應力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋中的豎向預應力筋設計與施工。

第10章波形鋼腹板pc箱梁的設計和施工 10.1波形鋼腹板pc箱梁概述 10.1.1波形鋼腹板pc箱梁的特點 波形鋼腹板pc箱梁是上世紀80年代法國最先開發(fā)的一種新型組合結構， 即用波形鋼腹板（csw：corrugatedsteelweb）替代pc箱梁的混凝土腹板，取 得比pc箱梁更優(yōu)的結構。與pc箱梁相比具有以下優(yōu)點: ①鋼腹板為波形，有較大的抗剪壓屈強度。而且，csw在軸向力作用下具 有“手風琴”效應，不承受軸向力，預應力不分流給鋼腹板，提高了作用在上、 下混凝土板上的預應力效率，減少了預應力鋼材用量。 ②通常pc箱梁的腹板約占主梁自重的20-30%，采用csw板可減輕主梁 自重約20%，從而，可延伸跨長，節(jié)省建設費用。另外，懸臂架設時，由于每一 節(jié)段重量減輕，可加大架設節(jié)段長度，減少架設循環(huán)次數(shù)，縮短工期。 ③由于沒有混凝土腹板，省

通過忻一保高速公路的施工實踐,論述了t型箱梁橋預應力鋼筋后張法的施工技術。介紹了張拉前的準備工作、錨具和錨夾具的檢驗、張拉順序的確定、預應力損失的計算、預應力筋應力松弛引起的預應力損失及各道工序的質量控制措施。

對箱梁腹板施加豎向預應力的目的和原理,豎向預應力的施工技術與工藝以及在各種因素影響下產(chǎn)生的預應力損失等進行了討論。

大跨度梁橋腹板豎向預應力施工技術研討——對箱梁腹板施加豎向預應力的目的和原理，豎向預應力的施工技術與工藝以及在各種因素影響下產(chǎn)生的預應力損失等進行了討論。

西田橋（nishitabridge）2期線是磐越線4車道擴寬工程的一環(huán)，位于日本福島縣郡山東立交～船引三春立交間，是一座4跨連續(xù)剛構波形鋼腹板預應力混凝土箱梁橋，橋長263．2m，跨徑布置為（34．4＋66．75＋114．5＋45．15）m，橋面凈寬8．75m，平面線形r=1000m，采用懸臂、固定支架法施工。該橋于2007年5月開始施工，2008年6月竣工。

結合青銀高速濟南黃河大橋跨大堤橋懸臂箱梁施工,闡述豎向預應力的張拉、孔道壓漿的施工方法和控制方法,容易出現(xiàn)的問題以及采取的相應措施。

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咖，由于管道上設的壓漿管在安裝過程、 暢通、是否被刮破有孔、接頭是否松動和位置及坐標是否準確 ，

橋梁豎向預應力施工質量的控制措施分析

目的提出沈陽新南站高架橋在既有地下結構上牽引滑梁設計與施工關鍵技術方案,以推廣此類新施工工藝在復雜地理環(huán)境中的應用。方法通過實地考察與理論計算,提出牽引滑梁設計與施工關鍵技術方案。即支架采用四腿格構式支架形式,橫向采用一排貝雷桁架滑道,縱向采用4排貝雷桁架滑道,以供鋼箱梁段橫、縱向滑移至設計位置焊接拼裝。結果支架結構在加載過程中,滑道豎向最大變形為9.6mm,結構變形滿足要求;結構應力均小于所使用鋼材的容許應力,應力滿足要求;屈曲分析的失穩(wěn)特征值均大于4.0,穩(wěn)定性滿足要求。結論該施工工藝為施工提出安全保障,提高了經(jīng)濟效益,并為類似工程提供施工參考。

體外預應力加固技術是橋梁工程建設當中的常用加固方法。該方法的優(yōu)勢在于能夠強化、提高橋梁的耐久力和承載力。本文主要結合橋梁加固過程中可能遇到的問題和體外預應力加固法的特點,來分析該方法的關鍵技術。