該文通過無線數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)對沅水大橋腹板豎向預應力進行了長期測試。結果表明:234d豎向預應力長期損失達到其初始張拉應力近10%。把箱梁腹板離散為各自獨立軸心受壓柱體,利用文獻[6](85橋規(guī))與文獻[1](04橋規(guī))計算豎向預應力長期損失,計算結果與測試數(shù)據(jù)比較表明:85橋規(guī)計算豎向預應力長期損失值與測試結果更接近。

為闡述精扎螺紋鋼筋豎向預應力體系的可靠性,介紹了箱梁橋豎向預應力振動測試方法的操作流程,及其在30余座大跨度pc箱梁橋中的基本應用情況.通過應用箱梁橋豎向預應力振動測試方法指導現(xiàn)場施工的成功實踐,總結了影響豎向預應力張拉質量的具體施工技術要點,對于精扎螺紋鋼筋豎向預應力體系施工質量的監(jiān)督與控制具有指導意義,同時證明了精扎螺紋鋼筋應用于大跨度pc箱梁橋豎向預應力體系的可靠性.

為了研究箱梁腹板在豎向預應力作用下應力分布的特點,以狹長薄板模擬腹板,導出其在單根豎向預應力筋作用下的解析解、數(shù)值解,并與有限元計算對比,結果吻合較好。在多對力作用下疊加原理成立,模擬腹板在豎向預應力作用下的應力場,導出豎向正應力的解析解,并采用最小二乘法原理得其數(shù)值解。引入應力均勻度參數(shù)λ和應力水平系數(shù)κ,計算得相應截面的λ值和κ值,表明λ值和κ值對豎向預應力筋間距s較為敏感;當預應力間距與腹板半高之比s/c<0.5時,在x=0.5s處截面上不同高度處均能保持較高的預應力度,且應力比較均勻,λ接近于1;當s/c=0.5時,僅能保證x=0.5s截面上1/4高度處的λ值和κ值分別度達到0.95和0.96。在保證λ值和κ值大于0.95的前提下,計算得適合工程精度的腹板豎向預應力擴散角α,進而得出豎向預應力筋合理間距s=2h.tanα。

為了研究箱梁腹板在豎向預應力作用下的應力擴散效應,將箱梁腹板視作狹長矩形薄板,以多對力作用在該薄板模擬腹板在豎向預應力作用下的應力場,導出豎向正應力的解析解,并采用最小二乘法原理得其數(shù)值解。引入應力均勻度參數(shù)λ和應力水平系數(shù)κ,計算得相應截面的λ值和κ值,表明λ值和κ值對豎向預應力筋間距s較為敏感;在保證λ值和κ值大于0.95的前提下計算得適合工程精度的腹板豎向預應力擴散角α,并進行多項式擬合。通過實橋測試腹板豎向應力擴散效應,同時采用有限元軟件模擬計算,結果表明在豎向預應力筋作用下,腹板應力擴散效應明顯,在腹板的上部和下部,兩根豎向預應力筋之間存在應力空白區(qū),在腹板中部豎向應力都比較均勻。

豎向預應力損失過大和分布不均是引起箱梁橋腹板開裂的重要原因?；诶碚摲治雠c試驗研究,針對豎向預應力分段張拉、現(xiàn)行的施工工藝缺陷造成豎向正應力分布不均和預應力損失過大的問題,提出滯后張拉、二次張拉概念、拉伸-扭矩法張拉工藝,以及三者結合的懸臂箱梁橋豎向預應力施工流程,并在實橋應用中取得良好的效果。研究成果可為類似工程豎向預應力施工提供參考。

介紹了預應力混凝土變截面連續(xù)箱梁橋中的豎向預應力筋設計與施工。

西田橋（nishitabridge）2期線是磐越線4車道擴寬工程的一環(huán)，位于日本福島縣郡山東立交～船引三春立交間，是一座4跨連續(xù)剛構波形鋼腹板預應力混凝土箱梁橋，橋長263．2m，跨徑布置為（34．4＋66．75＋114．5＋45．15）m，橋面凈寬8．75m，平面線形r=1000m，采用懸臂、固定支架法施工。該橋于2007年5月開始施工，2008年6月竣工。

第10章波形鋼腹板pc箱梁的設計和施工 10.1波形鋼腹板pc箱梁概述 10.1.1波形鋼腹板pc箱梁的特點 波形鋼腹板pc箱梁是上世紀80年代法國最先開發(fā)的一種新型組合結構， 即用波形鋼腹板（csw：corrugatedsteelweb）替代pc箱梁的混凝土腹板，取 得比pc箱梁更優(yōu)的結構。與pc箱梁相比具有以下優(yōu)點: ①鋼腹板為波形，有較大的抗剪壓屈強度。而且，csw在軸向力作用下具 有“手風琴”效應，不承受軸向力，預應力不分流給鋼腹板，提高了作用在上、 下混凝土板上的預應力效率，減少了預應力鋼材用量。 ②通常pc箱梁的腹板約占主梁自重的20-30%，采用csw板可減輕主梁 自重約20%，從而，可延伸跨長，節(jié)省建設費用。另外，懸臂架設時，由于每一 節(jié)段重量減輕，可加大架設節(jié)段長度，減少架設循環(huán)次數(shù)，縮短工期。 ③由于沒有混凝土腹板，省

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結合疏港航道橋梁工程,介紹預應力砼變截面連續(xù)箱梁橋中的豎向預應力筋設計與施工的重點及其質量控制措施,對于提高預應力橋梁的耐久性,具有很好的參考價值。

以李家河中橋為工程背景,采用midas有限元軟件建模,通過變化波形鋼腹板的幾何參數(shù),對該橋進行了動力特性分析,得到了波形鋼腹板幾何參數(shù)對自振特性的影響規(guī)律,提出最佳幾何參數(shù)取值區(qū)間,并由此對李家河中橋的抗震性能進行評定。

腹板采用波形鋼板的中等跨度連續(xù)pc箱梁橋,與一般的pc箱梁橋相比,自重可以減輕25%左右,為此日.本進行了有關的模型試驗和分析。為了弄清波形鋼板波的形狀和高度對箱梁斷面的扭轉情況以及波形鋼板的高度和荷載種類對彎剪情況,進行了三維空間有限元分析,與設計的樣條純扭轉理論和與梁的彎

為了解決預應力變截面箱梁橋合龍段底板橫向應力難以準確計算的問題,提出了一種能夠相對準確計算合龍段附近徑向力大小的方法,并在彈性支承框架法和剛性支承框架法的基礎上,發(fā)展了一種以腹板抗拉剛度近似彈性支承剛度的"近似彈性支承半框架法";對一座單箱多室箱梁橋合龍段底板在不同預應力索張拉工況下的橫向應變進行了實橋測試,并利用三維有限元程序進行了數(shù)值模擬計算。結果表明,理論計算、實橋測試和有限元模擬結果三者之間吻合較好,說明提出的計算方法能夠有效用于此類箱梁橋合龍段底板橫向應力的計算。

對箱梁腹板施加豎向預應力的目的和原理,豎向預應力的施工技術與工藝以及在各種因素影響下產生的預應力損失等進行了討論。

大跨度梁橋腹板豎向預應力施工技術研討——對箱梁腹板施加豎向預應力的目的和原理，豎向預應力的施工技術與工藝以及在各種因素影響下產生的預應力損失等進行了討論。

預應力砼連續(xù)箱梁橋腹板開裂研究——針對預應力砼連續(xù)箱梁最為常見的腹板裂縫進行分析，分析裂縫產生的原因包括收縮徐變的影響、溫度的影響和預應力損失的影響；基于有限元軟件ansys對預應力損失的影響因素進行模擬，結果表明預應力等因素會對箱梁腹板產生不利...

中新田高架橋（nakasindenviaduct）位于日本神奈川縣海老名市，上行線橋長958m，下行線橋長991m，結構形式為預應力鋼筋混凝土連續(xù)箱梁橋，橋面寬11．4～21．05m。為使現(xiàn)場施工省力及縮短工期，將現(xiàn)澆施工的pc箱梁橋腹板置換成先張法預制構件，即采用先張法預制腹板橋（見圖1、圖2），并采用固定支架法施工。

波形鋼腹板pc箱梁橋的設計和施工 第10章波形鋼腹板pc箱梁的設計和施工 10.1波形鋼腹板pc箱梁概述 10.1.1波形鋼腹板pc箱梁的特點 波形鋼腹板pc箱梁是上世紀80年代法國最先開發(fā)的一種新型 組合結構，即用波形鋼腹板（csw：corrugatedsteelweb）替代pc 箱梁的混凝土腹板，取得比pc箱梁更優(yōu)的結構。與pc箱梁相比具 有以下優(yōu)點: ①鋼腹板為波形，有較大的抗剪壓屈強度。而且，csw在軸向 力作用下具有“手風琴”效應，不承受軸向力，預應力不分流給鋼腹 板，提高了作用在上、下混凝土板上的預應力效率，減少了預應力鋼 材用量。 ②通常pc箱梁的腹板約占主梁自重的20-30%，采用csw板 可減輕主梁自重約20%，從而，可延伸跨長，節(jié)省建設費用。另外， 懸臂架設時，由于每一節(jié)段重量減輕，可加大架設節(jié)段長度，減少架 設循環(huán)次數(shù)，

波形鋼腹板pc箱梁橋具有自重輕、抗震性能好、受力合理明確、造型美觀、施工方便等優(yōu)點。用壓桿穩(wěn)定性理論有限元法給出波形鋼腹板非彈性的剪切屈曲臨界應力曲線,得出了為充分利用材料,設計宜控制屈曲發(fā)生在屈服區(qū)、非彈性區(qū)的原則,并給出波形鋼腹板pc箱梁橋計算流程。以山東鄄城黃河公路大橋為例,介紹波形鋼腹板pc箱梁橋的主橋設計與施工,分析其經濟效益。該橋主橋跨度為70m+11×120m+70m,波形鋼腹板與混凝土頂、底板采用埋入式剪力鍵的連接方式,主橋采用懸臂施工,與常規(guī)pc箱梁橋相比可以節(jié)約12%的費用。

部分波形鋼腹板箱梁橋受力特性分析——為了分析部分波形鋼腹板預應力混凝土箱梁橋結構的空間力學特性，以24m+40m+24m連續(xù)梁橋設計方案為對象，用三維有限元方法分析了在豎向荷載以及預應力作用下的結構應力和變形特性，并與波形鋼腹板擴展梁理論進行比較，討...

文章在分析常規(guī)豎向預應力筋施工工藝設備弊端的基礎上,對豎向預應力筋施工質量采用qc方法從各方面加以控制并取得較好效果,可為類似工程參考借鑒。

根據(jù)pc連續(xù)剛構橋主跨跨中附近底板鋼束在張拉過程中產生的徑向外的崩力特征,分別就底板預應力筋以折代曲布置,施工過程中管道定位誤差和合攏段兩端高差造成的徑向外崩力進行計算,利用有限元分析軟件對合攏段底板進行局部應力計算,提出一系列連續(xù)剛構在施工過程中預防底板崩裂的建議。