內(nèi)錨固型式預(yù)應(yīng)力錨索剪應(yīng)力分析——為研究內(nèi)錨固型式錨索的剪應(yīng)力分布情況，本文利用彈性力學(xué)的f昆合問題的位移解導(dǎo)出了內(nèi)錨固預(yù)應(yīng)力錨索的彈性解，得出剪應(yīng)力沿錨索長度成指數(shù)形式傳遞規(guī)律，并且結(jié)合錨索的材料性質(zhì)和巖土的性質(zhì)討論影響剪應(yīng)力分布的因素。

三剪應(yīng)力統(tǒng)一屈服準(zhǔn)則研究——為克服單剪屈服準(zhǔn)則僅考慮最大主切應(yīng)力和雙剪準(zhǔn)則只考慮兩個較大主切應(yīng)力的缺點，以菱形十二面單元體為依據(jù)，同時考慮單元體上的三個主切應(yīng)力和對材料屈服的影響，認(rèn)為這三者的組合達(dá)到某一極值時，材料即出現(xiàn)屈服．提出了三剪應(yīng)...

h 型號h(mm)b(mm)腹板(mm)翼緣(mm)r(mm)面積(cm^2)重量(kg/m)ix(cm^4)wx(cm^3)ix(cm) hw100x100100100681021.917.238376.54.18 hw125x1251251256.591030.3123.88471365.29 hw150x1501501507101340.5531.916602216.39 hw175x1751751757.5111351.4340.329003317.50 hw200x2002002008121664.2850.547704778.61 hw200x20420020412121672.2856.750305038.35 hw250x250

序號hbtwt加勁板長度 130015068142 20 30 40 50 60 70 80 90 100 加勁板寬度加勁板厚度 72 0 0 0 0 0 0 0 0 0

熱軋h型鋼理論重量表 2012-9-24 h型鋼理論重量表及h型鋼計算公式 截面尺寸kg/m截面尺寸kg/m 100*50*5*79.54344*354*16*16131 100*100*6*817.2346*174*6*941.8 125*60*6*813.3350*175*7*1150 125*125*6.5*923.8344*348*10*16115 148*100*6*921.4350*350*12*19137 150*75*5*714.3388*402*15*15141 150*150*7*1031.9390*300*10*16107 175*90*5*818.2394*398*11*18147 175*175*7.5*1140.3400*150*8*1355.8 194*150*6*931.2396*1

建立波紋腹板h型鋼梁的受力模型,按照板的穩(wěn)定理論分別給出了波紋腹板局部屈曲和整體屈曲的抗剪承載力理論公式,并設(shè)計4根構(gòu)件進(jìn)行了試驗及有限元數(shù)值模擬分析,研究了不同的波紋尺寸、腹板厚度等因素對構(gòu)件承載力的影響.試驗結(jié)果表明:若波紋尺寸設(shè)計得當(dāng),腹板剪切強(qiáng)度可以達(dá)到甚至超過鋼材的剪切屈服強(qiáng)度,而有限元方法能夠有效預(yù)測構(gòu)件承載力和破壞模式.最后結(jié)合理論分析和試驗研究提出了波紋腹板h型鋼的設(shè)計建議.

hbtw t tw 加權(quán)價格（元） 單位重量（kg/m） 單位面積（m2/m）0.00 0.00 鋼材價格（元） 0.00 t

說明 1.計算參 數(shù) 次梁型號梁高h(yuǎn)梁寬b腹板厚度tw 50020010 主梁型號梁高h(yuǎn)g梁寬bg腹板厚度tgw 50020010 材質(zhì)q345屈服強(qiáng)度fy345 螺栓gb-10.9級接觸面的處理方法 直徑d20(16~24)孔徑d0=d+2mm 抗剪面nf1 預(yù)拉力p155 單個螺栓抗剪承載力 nv 69.75 受力邊邊距es50非受力邊邊距er45 腹板螺栓排數(shù)nwr8腹板螺栓列數(shù)nwc2 腹板螺栓數(shù)nw16 1.本表格中需填入黃色單元格中參數(shù)，綠色單元格為菜單選擇填入。 2.主次梁的鉸接計算僅考慮螺栓的抗剪，不考慮螺栓的抗彎。 3.螺栓的計算按次梁腹板凈截面抗剪承載力的ξ倍（ξ≤1）考慮。 4.型鋼材質(zhì)僅考慮工程上常用q235和q345；螺栓直徑為常用的 16~24mm； 加勁肋（與主梁焊 接） 板

h型鋼一覽表 hn 型號 （高x寬） hxbt1t2rkg/m 100x50100x5057109.54 125x60125x60681013.3 150x75150x75571014.3 175x90175x90581018.2 200x100 198x994.571318.5 200x1005.581321.7 250x125 248x124581325.8 250x125691329.7 300x150 298x1495.581632.6 300x1506.591637.3 350x175 346x174691641.8 350x1757111650 #400x150#400x1508131655.8 400x2

壓力集中型預(yù)應(yīng)力錨索剪應(yīng)力有限元分析——在詳細(xì)分析壓力集中型預(yù)應(yīng)力錨索結(jié)構(gòu)特征基礎(chǔ)上，利用有限元軟件進(jìn)行模擬和分析該種錨索受力特征。在分析中采用整體式初應(yīng)變方法來考慮混凝土和鋼筋(即將混凝土和力筋劃分為不同的單元來考慮)，而預(yù)應(yīng)力的施加是通過給...

焊接h型鋼是通過對板材的焊接加工,制作的型鋼構(gòu)件。焊后在應(yīng)力作用下易發(fā)生伸縮、彎扭等變形,對結(jié)構(gòu)使用會產(chǎn)生不利影響。文章對h型鋼的焊接應(yīng)力與變形問題進(jìn)行分析,介紹了焊接變形量的計算方法和控制措施。

用標(biāo)準(zhǔn)h型鋼代替焊接h型鋼設(shè)計出的打包機(jī)機(jī)架具有性能優(yōu)良、結(jié)構(gòu)簡單、經(jīng)濟(jì)效益高,且利于批量生產(chǎn)等優(yōu)點。

關(guān)于平焊法蘭與圓筒角接焊縫剪應(yīng)力的計算,我國標(biāo)準(zhǔn)gb150-1998《鋼制壓力容器》一直沿襲asme第ⅷ卷第一分篇的方法,而這一方法對于剪切載荷的確定并不準(zhǔn)確。文章針對此問題分工況進(jìn)行探討,得出預(yù)緊狀態(tài)下角焊縫并不受力;操作狀態(tài)下,若角焊縫腰高取與圓筒厚度相等,則焊縫剪應(yīng)力自動滿足強(qiáng)度要求,無需校核計算等幾項結(jié)論。此外還討論了法蘭與夾套相連時的角焊縫的強(qiáng)度校核。

xxxxxxxx大學(xué) 本科生課程論文 題目：h型鋼殘余應(yīng)力的研究現(xiàn)狀 學(xué)生姓名： 學(xué)號： 專業(yè)： 班級： 指導(dǎo)教師： i h型鋼殘余應(yīng)力的研究現(xiàn)狀 摘要 h型鋼是一種截面面積分配更加優(yōu)化、強(qiáng)重比更加合理的經(jīng)濟(jì)斷面高效型材，因其斷面 與英文字母“h”相同而得名。由于h型鋼的各個部位均以直角排布，因此h型鋼在各個方向 上都具有抗彎能力強(qiáng)、施工簡單、節(jié)約成本和結(jié)構(gòu)重量輕等優(yōu)點，已被廣泛應(yīng)用。h型鋼分 為熱軋h型鋼和焊接h型鋼（h）兩種，熱軋h型鋼又分為寬翼緣h型鋼（hw）中翼緣h型 鋼(hm)和窄翼緣h型鋼（hn）三種。眾所周知，鋼材中殘余應(yīng)力的存在對鋼材的使用性能尤 其是疲勞性能有很大影響。鋼材中殘余應(yīng)力的形成主要有三個途徑：鋼材在熱軋或焊接后其 斷面的不均勻冷卻、鋼材組織發(fā)生相變、鋼材受到矯直等冷加工。 本課題以h型鋼為研究對象，分別從熱軋

-1- h鋼支架設(shè)計計算書 一、依據(jù) 1、《通橋（2008）-2322－ⅵ》 2、《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 鋼q235許用應(yīng)力mpa135＝，mpaw140，剪應(yīng)力mpa80＝ 3、《鐵路橋涵地基與基礎(chǔ)規(guī)范》 二、荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 1、模板和裝配式鋼橋自重： 模板(千斤頂和貝雷梁上橫梁重計入)：mkn/3.616.32 2000 模板和裝配式鋼橋自重設(shè)計值：61.3×1.2＝73.6/knm 1、查《通橋（2008）2221a－ⅴ》31.1米梁圖知： c50混凝土方量310.6m3;混凝土容重25kn/m3 c50混凝土重：310.6×25=7765kn 普通鋼筋重：1.95+54.357=56.307t=563.57kn 預(yù)應(yīng)力鋼筋重：117.25kn 每孔梁重：mkn/1.2596.32/)25.11757.56

1材料:截面:43 承載力:參數(shù):自重g=25.82kn/m 抗拉,抗彎,抗壓215n/mm^2高度h=250mm慣性矩ix=4080cm^4 抗剪125n/mm^2寬度b=125mm抗彎截量wx=326cm^3 端面承壓325n/mm^2腹板厚度tw=6mm回轉(zhuǎn)半徑ix=10.40cm 翼緣厚度tf=9mm慣性矩iy=294cm^4 屈服強(qiáng)度fy=235n/mm^2轉(zhuǎn)角r=16mm抗彎截量wy=47cm^3 彈性模量e=206000n/mm^2面積a=32.89cm^2回轉(zhuǎn)半徑iy=2.79cm h型剛力學(xué)性能計算 q235<=16hn250x125x6x9

瀝青面層層間剪應(yīng)力的影響因素分析——通過運用bisar程序?qū)τ绊懧访婷鎸拥膶娱g剪應(yīng)力的因素進(jìn)行分析，重點對比分析了荷載和面層厚度因素在不同層間接觸條件下對層間剪應(yīng)力的影響，分析結(jié)果表明：層間剪應(yīng)力隨著荷載的增大而逐漸增大，隨著面層厚度的增加而逐漸...

本文將詳細(xì)解答在建設(shè)工程領(lǐng)域中如何計算h型鋼梁的問題，包括梁的彎曲計算、截面尺寸的確定、受力分析等內(nèi)容。

荷載作用下面層與lsm基層層間剪應(yīng)力分析——采用有限元分析設(shè)計軟件bisar分析了大粒徑瀝青穩(wěn)定碎石材料作為基層材料時，面層與大粒徑瀝青混合料(lsm)基層層問剪應(yīng)力在荷載作用下的變化規(guī)律。結(jié)果說明用bisar對路面結(jié)構(gòu)進(jìn)行仿真模擬是一種經(jīng)濟(jì)、可行的方法。

研究采用樹脂膠作為粘結(jié)劑的cfrp筋粘結(jié)式錨具的傳力機(jī)制。以荷載、錨具長度、膠體厚度、彈性模量及設(shè)端堵與不設(shè)端堵等為參數(shù),采用有限元法分析上述參數(shù)對錨具中cfrp筋-樹脂膠體粘結(jié)界面的剪應(yīng)力分布的影響,研究給出cfrp筋錨具主要的設(shè)計參數(shù)建議值。

本文討論了在真三向壓縮應(yīng)力狀態(tài)下中細(xì)砂巖的強(qiáng)度準(zhǔn)則問題,認(rèn)為可用由廣義雙剪應(yīng)力強(qiáng)度理論建立的強(qiáng)度條件的修正式:1/2(σ_1+σ_2)—βσ_3—γσ_1=c

軋制h型鋼板的高厚比都較小;而焊接h型鋼梁,為了保證屈服前不發(fā)生屈曲,控制腹板高厚比不能過大,并需要通過設(shè)加勁肋等措施來增強(qiáng)腹板的穩(wěn)定性,因此腹板用鋼量較大。而波紋腹板h型鋼通過對腹板進(jìn)行波折化處理,獲得了良好的受力性能及優(yōu)越的經(jīng)濟(jì)性,應(yīng)用前景比較可觀。通過對比二者在壓彎構(gòu)件計算方面的異同,對鋼結(jié)構(gòu)壓彎的設(shè)計提出了合理化建議。