在微合金鋼連鑄生產(chǎn)過程中,角部橫裂紋一直未得到有效解決,裂紋的存在減少了鑄坯熱送量,嚴(yán)重影響生產(chǎn)順行。綜述了微合金連鑄坯角部橫裂紋的形成機(jī)理,重點(diǎn)分析了鈮、釩、鈦等微合金元素對角部橫裂紋的影響,分析了防止橫裂紋產(chǎn)生的措施,認(rèn)為消除微合金鋼連鑄坯角部橫裂紋的最有效方法是控制鑄坯表層微觀組織,使其具有較低的裂紋敏感性,克服連鑄彎曲與矯直過程中產(chǎn)生的應(yīng)力,而不產(chǎn)生裂紋。

對攀鋼q235g鋼連鑄坯出現(xiàn)的角橫裂缺陷進(jìn)行了調(diào)查分析,在此基礎(chǔ)上確定了連鑄保護(hù)渣是引起角橫裂的主要原因。并對保護(hù)渣的配方進(jìn)行了改進(jìn),通過試驗(yàn),研制出了適合攀鋼普碳包晶鋼用的連鑄保護(hù)渣,有效地控制了q235g鋼連鑄坯角的橫裂缺陷。

興澄特鋼300mm×320mm低碳鋼鑄坯酸洗后,可觀察到鑄坯角部振痕波谷處的橫向裂紋,其長度為10～30mm,最大寬度達(dá)2mm。生產(chǎn)實(shí)踐表明,當(dāng)sa-210系列鍋爐鋼(%:0.13～0.25c、0.45～1.10mn)的[alt]從0.009%增加至0.021%時,鑄坯角部橫裂紋指數(shù)從0.03增加到2.64。因微量鈦能改善鋼在較低變形速率下的熱成型性,鋼中加微量鈦,可以明顯減少鑄坯角部橫裂紋的產(chǎn)生。通過控制加al量使[alt]≤0.010%,加ti使[ti]≈0.02%,同時采用提高鋼水流動性和鑄坯矯直溫度≥900℃等措施,避免了sa-210c鋼的鑄坯角部橫裂紋的產(chǎn)生。

針對微合金鋼連鑄生產(chǎn)過程中鑄坯出現(xiàn)的角部橫裂紋缺陷,從其產(chǎn)生原因、影響因素及解決方法等方面進(jìn)行闡述。介紹了角橫裂產(chǎn)生于結(jié)晶器內(nèi),并進(jìn)一步擴(kuò)展于二冷區(qū)。分析了連鑄過程中的應(yīng)力、熱塑性、結(jié)晶器錐度和二次冷卻模式等因素對微合金鋼連鑄坯角橫裂的影響?？偨Y(jié)了目前解決角橫裂的幾種方法。重點(diǎn)介紹了連鑄微合金鋼的脆化機(jī)制、微觀組織和微合金元素對連鑄坯熱塑性的影響。最后對微合金鋼連鑄坯角橫裂新的解決方法進(jìn)行了展望。

a36含硼鋼(/%:0.16～0.20c、0.10～0.25si、0.20～0.40mn、≤0.030p、≤0.015s、0.010～0.030a1、0.015～0.025ti、0.0010～0.0018b)1550mm×230mm板坯的生產(chǎn)流程為鐵水預(yù)處理-210tbof-鋼包吹氬-lf-連鑄工藝。通過控制[c]≥0.16%,結(jié)晶器保護(hù)渣堿度由1.23提高到1.27,粘度由0.165pa·s降至0.123pa·s,在拉速1.0m/min時負(fù)滑動時間由0.22s降至0.15s,降低結(jié)晶器和矯直段鑄坯邊部的冷卻水量,控制鑄機(jī)對弧精度和輥縫精度,鑄坯表面未發(fā)現(xiàn)明顯的橫裂紋,鑄坯的修磨量由0.18%降至0.03%。

測試了q345b鋼的高溫力學(xué)性能,鑒別了鑄坯裂紋處析出物的類型,在此基礎(chǔ)上分析了連鑄坯角裂形成原因,并提出了消除角裂的工藝措施。

集裝箱船的大型化和快速、經(jīng)濟(jì)的航運(yùn)要求,使集裝箱船船體結(jié)構(gòu)更多采用厚板高強(qiáng)度鋼。厚板高強(qiáng)度鋼高效焊接工藝研究成為3500teu集裝箱船關(guān)鍵建造工藝研究的重要課題。segarc法可以實(shí)現(xiàn)厚板立焊自動單層高效焊接。采用合適的tmcp鋼、低溫焊接材料及適當(dāng)工藝措施,可以解決大熱輸入量segarc法焊接接頭韌性下降問題。

本文簡述了30mm厚eh36船用鋼板在應(yīng)用垂直氣電焊這種大熱輸入焊接方法中存在的問題,并通過對國產(chǎn)正火鋼、日本tmcp鋼、國產(chǎn)tmcp鋼的試驗(yàn)研究,提出了應(yīng)用大熱輸入焊接方法時采用tmcp鋼的必要性,指出采用國產(chǎn)tmcp鋼是以后的發(fā)展趨勢。

本文簡述了六流中間包水模試驗(yàn)的原理,方法,結(jié)果及應(yīng)用情況。

通化鋼鐵股份公司采用ftsr工藝在試生產(chǎn)的采暖散熱器片用耐蝕鋼的過程中,易出現(xiàn)角橫裂缺陷和粘結(jié)事故。為了提高結(jié)晶器內(nèi)初生凝固殼生長的均勻性,在保證優(yōu)良的潤滑性前提下,對保護(hù)渣的成分、性能進(jìn)行了優(yōu)化,從而實(shí)現(xiàn)了結(jié)晶器彎月面處坯殼的弱冷。在此基礎(chǔ)上,對結(jié)晶器和二冷段的冷卻工藝進(jìn)行了優(yōu)化,提出了防止鑄坯角橫裂的技術(shù)措施,改善了薄板坯的表面質(zhì)量。

介紹了影響包晶碳鋼角橫裂的連鑄工藝操作和設(shè)備。在過去的幾年中,集中采取了一系列的措施,改善鋼水在結(jié)晶器內(nèi)和二冷區(qū)的冷卻條件,減少作用在凝固坯殼上的機(jī)械應(yīng)力,使得角橫裂缺陷發(fā)生率明顯減少。

用金相顯微鏡、掃描電鏡和能譜儀分析了某鋼廠q345b鋼板坯角部橫裂紋的特征和成因。結(jié)果表明:裂紋是由沿奧氏體晶界析出的mns復(fù)合析出物和先共析鐵素體膜造成的。鑄坯凝固過程中,微細(xì)硫化錳沿奧氏體晶界析出,當(dāng)鑄坯表面溫度降低到奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變溫度范圍時,微細(xì)硫化物促進(jìn)膜狀先共析鐵素體的形成,受到矯直應(yīng)力作用時,應(yīng)力主要集中在膜狀鐵素體相上,并在硫化物周圍形成微孔,微孔聚合導(dǎo)致裂紋的形成。

通過噴嘴性能測試、重熔凝固冷卻實(shí)驗(yàn)和計算機(jī)仿真軟件計算,研究了攀鋼不同斷面板坯角部冷卻情況對鑄坯角部橫裂紋的影響.研究表明:對于1160、1080和1250mm三個斷面尺寸的鑄坯,較強(qiáng)的冷卻使角部溫度較早低于a3溫度,矯直前沿奧氏體晶界形成大量膜狀先共析鐵素體,矯直時容易沿奧氏體晶界形成角部橫裂紋.為解決角部橫裂紋問題,通過改變鑄坯表層組織來控制鑄坯角部橫裂紋的產(chǎn)生,并將其應(yīng)用于攀鋼現(xiàn)場生產(chǎn).

對武鋼三煉鋼廠3號鑄機(jī)生產(chǎn)的q345c-hq鋼板坯內(nèi)弧角橫裂的成因進(jìn)行了分析研究,發(fā)現(xiàn)該鋼種的“塑性低谷區(qū)”溫度范圍較寬并偏高,而采用常規(guī)連鑄工藝生產(chǎn),矯直時板坯的角部處于鋼種的脆性溫度區(qū),內(nèi)弧因受張力而產(chǎn)生沿角部振痕谷底伸展的裂紋。為此,提出了減少二冷水量以提高鑄坯溫度,使鑄坯在矯直區(qū)避開鋼種的脆性溫度范圍的預(yù)防措施,試驗(yàn)表明:該措施對于預(yù)防板坯內(nèi)弧角橫裂是有效的。

eh36鋼厚板廣泛應(yīng)用于造船行業(yè),文中采用多層多道雙面雙弧機(jī)器人mag自動化立焊工藝焊接eh36鋼,具有顯著的優(yōu)點(diǎn)和廣闊的應(yīng)用前景.打底焊是多層多道焊接中最重要的工藝過程,對接頭性能有著重要影響.文中對打底焊接頭組織和性能進(jìn)行了研究.結(jié)果表明,厚板雙面雙弧立焊打底接頭組織主要為針狀鐵素體和先共析鐵素體.在經(jīng)歷隨后的多層多道焊再熱作用后,打底焊縫組織得到細(xì)化.打底焊接頭熱影響區(qū)過熱組織為貝氏體組織和板條馬氏體組織.性能研究發(fā)現(xiàn),打底焊焊縫的硬度值相比后層焊道要低.接頭強(qiáng)度高于母材,斷口形貌呈現(xiàn)韌窩特征.

針對攀鋼v和v-nb微合金化低碳梁板鋼200mm連鑄坯出現(xiàn)角部橫裂紋缺陷,通過綜合優(yōu)化連鑄工藝參數(shù)-將結(jié)晶器鑄坯窄寬面熱流比由原先的0.90～1.10降至0.75～0.85,保護(hù)渣的粘度由0.20pa·s降至0.16pa·s,穩(wěn)定連鑄拉速和連鑄機(jī)工況條件,使鑄坯角部橫裂紋缺陷得到了明顯改善,并消除了由此引起的熱軋飯卷表面線紋和起皮缺陷,因梁板鋼熱軋板卷表面缺陷引起的降級改判率由30%降至0。

基于含硼中碳鋼a36-lb的生產(chǎn)實(shí)踐,分析了鋼水成分、鋼中硼含量、振動曲線、結(jié)晶器水量、二冷制度及對弧、輥縫精度等對鑄坯角部裂紋的影響,并提出了相應(yīng)的控制措施,如控制鋼水w(s)≤0.015%、w(mn)/w(s)>37.6;w(ca)/w(als)>0.09;結(jié)晶器振動沖程減小1mm,并提高振頻使負(fù)滑脫時間降低32%左右;結(jié)晶器寬面和窄面水量穩(wěn)定在4000和380l/min,并采用弱冷冷卻曲線、降低二冷水總水量,同時減少鑄坯邊部水量50%以提高邊部溫度;定期進(jìn)行輥縫儀測試,加強(qiáng)檢修力度和及時更換不良輥列,使其精度控制在合理范圍內(nèi)等,這些措施有效地改善了鑄坯角部裂紋,使其降級比率和質(zhì)量異議均低于當(dāng)月該廠生產(chǎn)的q235b鋼。

在鑄機(jī)內(nèi)運(yùn)行過程中，坯殼受到的應(yīng)力作用是產(chǎn)生裂紋的外部因素。澆入結(jié)晶器的鋼水因冷卻而生成坯殼，鑄坯逐漸收縮，其收縮過程分為過熱度消失的液態(tài)收縮、凝固時的體積收縮和凝固后的線收縮及相變收縮等。結(jié)晶器凝固坯殼的收縮使坯殼與鋼板形成較大的氣隙，熱阻相應(yīng)也較大。由于傳熱不均勻，凝固速度不同，凝固坯殼厚度也不均勻。

在連鑄過程中，鋼液由盛鋼桶經(jīng)中間包連續(xù)不斷地注入一個或一組水冷銅制結(jié)晶器。注入結(jié)晶器的鋼液受到強(qiáng)烈冷卻后，迅速形成一定形狀和坯殼厚度的鑄坯。同時結(jié)晶器振動引起彎月面鋼水周期性流動，使坯殼發(fā)生折疊，形成振痕。橫裂一般產(chǎn)生于結(jié)晶器內(nèi)，與振痕共生。振痕能產(chǎn)生缺口效應(yīng)，造成應(yīng)力集中。

在連鑄過程中，鋼液由盛鋼桶經(jīng)中間包連續(xù)不斷地注入一個或一組水冷銅制結(jié)晶器。注入結(jié)晶器的鋼液受到強(qiáng)烈冷卻后，迅速形成一定形狀和坯殼厚度的鑄坯。同時結(jié)晶器振動引起彎月面鋼水周期性流動，使坯殼發(fā)生折疊，形成振痕。橫裂一般產(chǎn)生于結(jié)晶器內(nèi)，與振痕共生。振痕能產(chǎn)生缺口效應(yīng)，造成應(yīng)力集中。

施工單位監(jiān)理（建設(shè)）單位 0.085試驗(yàn)合格 空調(diào)插座回路電施tlb1l-63c20a30ma≤30≤0.1250.083試驗(yàn)合格 普通插座回路電施tlb1l-63c16a30ma≤30≤0.125 試驗(yàn)部位施工圖號 漏電保護(hù) 器型號、 規(guī)格 標(biāo)準(zhǔn)要求試驗(yàn)結(jié)果 試驗(yàn)結(jié)論 漏電動作 電流(ma) 漏電動作 時間(s) 漏電動作 電流(ma) 漏電動作 時間(s) 分項(xiàng)工程名稱配電箱安裝 監(jiān)理（建設(shè)） 單位 濰坊九州工程項(xiàng)目管理有限公司 環(huán)境溫度21℃試驗(yàn)日期2017年9月6日測試儀器及編號電開關(guān)檢測儀 漏電開關(guān)模擬試驗(yàn)記錄 魯dq-037- 工程名稱濰坊3d打印孵化器施工單位濰坊大興建筑有限公司 山東省建設(shè)工程質(zhì)量監(jiān)督總站監(jiān)制 測試人：專業(yè)質(zhì)量檢查員：項(xiàng)目專業(yè)技術(shù)負(fù)責(zé)人： 專業(yè)監(jiān)理工程師：

介紹了轎車空調(diào)模擬試驗(yàn)裝置的研制，該裝置可以模擬壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速的變化、轎車行駛風(fēng)速大小、太陽輻射、環(huán)境溫度和濕度的變化，以及其它熱量的模擬；同時，能對車室內(nèi)溫度分布進(jìn)行檢測。