文章根據(jù)熱壓縮試驗數(shù)據(jù),應(yīng)用一元線性回歸和多元線性回歸方法,研究了6061鋁合金材料的流動應(yīng)力與溫度、應(yīng)變速率和應(yīng)變之間的關(guān)系,并根據(jù)試驗數(shù)據(jù)確定了6061鋁合金材料的本構(gòu)方程。研究表明,6061鋁合金熱壓縮塑性變形時的流變應(yīng)力和應(yīng)變速率之間的關(guān)系滿足雙曲正弦函數(shù)關(guān)系式;其熱壓縮塑性變形時流變應(yīng)力的雙曲正弦對數(shù)項與絕對溫度倒數(shù)之間滿足線性關(guān)系,其高溫壓縮變形受熱激活能的控制。

為了對冷鐓鋼的生產(chǎn)過程進行數(shù)值模擬分析,優(yōu)化其生產(chǎn)工藝,在mmt-200熱模擬機上進行熱壓縮變形實驗,研究了微合金中碳鋼熱變形流變應(yīng)力行為,試驗溫度為800～950℃,應(yīng)變速率為0.01～20s-1.結(jié)果表明:真應(yīng)力隨變形溫度的升高而減小,隨應(yīng)變速率的增大而增大,表現(xiàn)出正的應(yīng)變速率敏感性;材料熱變形過程中伴隨著鐵素體動態(tài)再結(jié)晶并超量析出.獲得了采用zener-hollomon參數(shù)來描述的微合金中碳鋼的本構(gòu)方程,其變形激活能為306.79kj/mol.

根據(jù)熱壓縮模擬試驗獲得的數(shù)據(jù),用一元線性回歸和多元線性回歸的方法,研究了鉛鎂鋁合金的流變應(yīng)力與溫度、應(yīng)變速率和應(yīng)變之間的關(guān)系,并根據(jù)試驗數(shù)據(jù)確定了鉛鎂鋁合金的本構(gòu)方程。結(jié)果表明:鉛鎂鋁合金在高溫?zé)嶙冃螘r的流變應(yīng)力與應(yīng)變速率及變形溫度之間滿足雙曲正弦函數(shù)關(guān)系;其熱壓縮變形時流變應(yīng)力本構(gòu)方程可以高精度地預(yù)測高溫變形時的穩(wěn)態(tài)流變應(yīng)力,其高溫?zé)嶙冃问軣峒せ钅艿目刂啤?/p>

在gleeble-1500熱模擬機上對01570鋁合金進行等溫?zé)釅嚎s實驗,變形溫度為300~450℃,應(yīng)變速率為0.001~1s-1,研究其熱壓縮變形的流變應(yīng)力行為。結(jié)果表明:01570鋁合金真應(yīng)力-應(yīng)變曲線在變形溫度為300℃,應(yīng)變速率為0.01~1s-1的條件下,流變應(yīng)力開始隨應(yīng)變增加而增大,達到峰值后趨于平穩(wěn),表現(xiàn)出動態(tài)回復(fù)特征;而在其他條件下,應(yīng)力達到峰值后隨應(yīng)變的增加而逐漸下降,表現(xiàn)出動態(tài)再結(jié)晶特征。在用arrhenius方程描述01570鋁合金熱變形行為時,其變形激活能q為152.33kj.mol-1。

采用gleebe-1500熱模擬機對7085鋁合金進行熱壓縮,研究了該合金在應(yīng)變速率為1~38s-1、變形溫度為260~440℃條件下的流變應(yīng)力行為。結(jié)果表明,7085鋁合金流變應(yīng)力在變形初期隨著應(yīng)變的增加而增大,出現(xiàn)峰值后逐漸趨于平穩(wěn);峰值應(yīng)力隨應(yīng)變速率的增加而增加,隨溫度的升高而降低;通過線性回歸分析計算出7085材料的應(yīng)變硬化指數(shù)n以及變形激活能q,獲得了7085鋁合金高溫條件下的流變應(yīng)力本構(gòu)方程。

采用熱模擬試驗對一種含銀al-cu-mg耐熱鋁合金進行熱壓縮試驗,研究了合金在熱壓縮變形溫度和應(yīng)變速率分別為340~500℃,0.001~10s-1的條件下的流變應(yīng)力行為和變形組織。結(jié)果表明:合金的流變應(yīng)力隨應(yīng)變速率的增大而增大,隨變形溫度的升高而減小。該合金熱壓縮變形的流變應(yīng)力行為可用雙曲正弦形式的本構(gòu)方程來描述,也可用zener-hollomon參數(shù)來描述,其變形激活能為196.27kj/mol。在較低的變形溫度或較高的應(yīng)變速率下,合金組織中主要存在沿垂直于壓縮方向拉長了的晶粒。隨著變形溫度的升高或應(yīng)變速率的降低,拉長的晶粒發(fā)生粗化,并且合金中出現(xiàn)了再結(jié)晶晶粒,說明合金中的主要軟化機制逐步由動態(tài)回復(fù)轉(zhuǎn)變?yōu)閯討B(tài)再結(jié)晶。該合金較適宜的熱軋溫度為380~460℃,應(yīng)變速率為0.1~10s-1。

在變形溫度為300～460℃,應(yīng)變速率為0.001～1.000s-1的條件下,采用gleeble-1500熱模擬試驗機對7b50鋁合金的熱變形加工行為進行了研究。結(jié)果表明,7b50鋁合金在熱壓縮變形中的流變應(yīng)力隨著溫度的升高而減小,隨著應(yīng)變速率的增大而增大。對該合金進行熱變形加工的適宜條件是:熱壓縮加工溫度為380～460℃、應(yīng)變速率為0.100～1.000s-1。在變形溫度較高或應(yīng)變速率較低的合金中發(fā)生部分再結(jié)晶,并且在合金組織中存在大量的位錯和亞晶。隨著溫度升高和應(yīng)變速率降低,亞晶尺寸增大,位錯密度減小,合金的主要軟化機制逐步由動態(tài)回復(fù)轉(zhuǎn)變?yōu)閯討B(tài)再結(jié)晶。

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在變形溫度為380～500℃,應(yīng)變速率為0.001～10s-1的條件下,采用gleeble-1500熱模擬試驗機對含鈧al-cu-li-zr合金的熱變形行為進行了研究。結(jié)果表明:含鈧al-cu-li-zr合金流變應(yīng)力隨變形溫度升高和應(yīng)變速率的降低而減小;變形初期,應(yīng)力值隨應(yīng)變的增加迅速提高,顯示出明顯的加工硬化效應(yīng)。當(dāng)應(yīng)力值達到峰值后,隨著變形增加,流變應(yīng)力逐步降低,合金出現(xiàn)明顯的軟化現(xiàn)象。根據(jù)流變應(yīng)力本構(gòu)方程及利用作圖法和線性回歸方法求解得出各參數(shù)值,得出流變峰值應(yīng)力方程;該合金在高溫壓縮試驗中會發(fā)生動態(tài)回復(fù),在一定條件下會發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶,并且溫度越高應(yīng)變速率越低,該合金越易發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶,從而表現(xiàn)出其流變應(yīng)力越低。

304不銹鋼熱變形過程奧氏體動態(tài) 再結(jié)晶及流變應(yīng)力研究 * 熊家強 1,2 ,謝剛 1 ,唐廣波 2 (1.昆明理工大學(xué)材料與冶金工程學(xué)院,云南昆明650093; 2.鋼鐵研究總院結(jié)構(gòu)材料研究所,北京100081) 摘要:在800~1200e溫度范圍和015~10s -1 應(yīng)變速率條件下對304不銹鋼進行單道次熱壓縮實驗,結(jié)合 顯微組織分析,研究了304不銹鋼的熱變形過程中奧氏體動態(tài)再結(jié)晶規(guī)律及流變應(yīng)力。確定了該材料的動態(tài)再結(jié) 晶參數(shù)、熱變形方程。根據(jù)變形條件和流變應(yīng)力曲線形式將熱變形過程流變應(yīng)力曲線分成3種類型,分別回歸得 到了它們的表達式。 關(guān)鍵詞:304不銹鋼;熱變形;動態(tài)再結(jié)晶;流變應(yīng)力 中圖分類號:tg113125文獻標(biāo)識碼:a文章編號:1006-0308(2008)05-00

鑄態(tài)304奧氏體不銹鋼熱變形條件下動態(tài)再結(jié)晶組織特征研究

由于304奧氏體不銹鋼不能通過相變細化晶粒,無法用熱處理來改變其組織.因此,嚴(yán)格控制溫度、應(yīng)變速率等鍛造工藝參數(shù)達到細化晶粒,成為一種重要的方式。通過gleeble-1500d熱模擬試驗機對900℃～1100℃,變形量為0.5、0.7,應(yīng)變速率為0.01s-1、0.1s-1進行模擬。通過304奧氏體不銹鋼顯微組織的觀察,結(jié)果表明:在一定的變形速率下,溫度越高、變形量越大則越有利于動態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生;而在一定的溫度下(大于動態(tài)再結(jié)晶開始的溫度),變形率越低越有利于動態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生。

應(yīng)用gleeble-1500d熱模擬試驗機研究了316ln不銹鋼在900~1250℃,應(yīng)變速率為0.005~0.5s-1的熱變形行為。結(jié)果表明,材料的初始加工硬化率與剪切模量的比值受變形溫度及應(yīng)變速率的的影響很小,接近常數(shù),puchi-cabrera提出的本構(gòu)方程適用于本試驗條件。在高溫條件下,316ln存在動態(tài)應(yīng)變時效(即dynamicstrainaging,簡稱dsa),且dsa預(yù)處理的適合應(yīng)變速率為0.005s-1。

高性能混凝土知識培訓(xùn)資料（二） 高溫條件下高性能混凝土的施工 一、高溫澆注的定義 高溫下的混凝土作業(yè)可能面對下列會降低新拌混凝土 和硬化混凝土質(zhì)量的條件: ?高空氣溫度(≥30°c) ?高混凝土溫度(28-32°c) ?低濕度(≤65%) ?風(fēng)速 ?太陽輻射 客運專線對高性能混凝土溫度的要求： 1）、在炎熱氣候條件下，混凝土入模時的溫度宜在5-30℃。 應(yīng)避免模板和新澆混凝土受陽光直射，控制混凝土入模前模 板和鋼筋的溫度以及附近的局部氣溫不超過40℃（預(yù)制梁混 凝土澆筑時，模板溫度宜在5-35℃）。宜盡可能安排在傍晚澆 筑而避開炎熱的白天，也不宜在早上澆筑以免氣溫升到最高 時加劇混凝土內(nèi)部溫升。 2）新澆混凝土與鄰接的己硬化混凝土或巖土介質(zhì)間的溫差 不得大于20℃。 3）在任意養(yǎng)護時間，若淋注于混凝土表面的養(yǎng)護水溫

通過在mts815.03電液伺服巖石力學(xué)試驗機上對焦作方莊煤礦煤層頂板粗砂巖進行高溫后常規(guī)三軸壓縮試驗,基于試驗結(jié)果研究不同溫度作用后常規(guī)三向壓縮條件下粗砂巖宏觀力學(xué)特性,分析粗砂巖強度、平均模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角和極限應(yīng)變與溫度的關(guān)系;同時對粗砂巖強度、平均模量與圍壓關(guān)系進行探討。研究結(jié)果表明,圍壓一定,溫度為25℃～300℃時,隨著溫度的升高,試樣的強度、平均模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角均逐漸增大,而變形模量有所降低。高溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力起到容納變形和裂隙閉合作用,砂巖試件部分原生裂隙逐漸愈合,裂隙數(shù)量減少,密實程度提高,礦物顆粒間接觸關(guān)系得到改善,摩擦特性得以增強;超過300℃以后,隨著溫度的升高,粗砂巖試樣的強度、平均模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角均有所減小,而峰值變形逐漸增大,由高溫引起的粗砂巖礦物顆粒的不同熱膨脹率導(dǎo)致跨顆粒邊界的熱膨脹不協(xié)調(diào),從而產(chǎn)生結(jié)構(gòu)熱應(yīng)力使試樣內(nèi)部產(chǎn)生微裂隙,試樣承載能力和抗變形能力減弱。而圍壓對粗砂巖的力學(xué)性質(zhì)起到改善和強化作用,當(dāng)溫度一定時,隨著圍壓的升高,粗砂巖試件強度、平均模量、黏聚力、內(nèi)摩擦角均逐漸增大。

在剛性壓力機上,應(yīng)用動態(tài)應(yīng)變儀、應(yīng)力傳感器、位移傳感器等儀器對花崗巖進行單軸壓縮實驗。得到了花崗巖破裂過程的全應(yīng)力-應(yīng)變曲線。通過對全應(yīng)力-應(yīng)變曲線的分析表明:試樣變形特征基本上是一致的,都經(jīng)歷了初始壓密、彈性變形、裂紋初始、裂紋穩(wěn)定擴展、裂紋不穩(wěn)定發(fā)展直到破裂五個階段。通過對試樣峰值前的受力變形特點的觀察,發(fā)現(xiàn)試樣接近其峰值強度時,出現(xiàn)了一小段應(yīng)力增長緩慢,而相對應(yīng)的應(yīng)變量明顯增加的塑性變形階段,可進一步研究巖石破裂失穩(wěn)機理及其失穩(wěn)前兆信息。

高溫條件下的混凝土施工控制 (2)

高溫條件下的混凝土施工控制

冬瓜山主井是一條深達1120m的豎井,穿過多個含水層,井筒涌水量大,隨著井筒深度的增加,地溫也隨之升高.文章在介紹井筒地質(zhì)概況的基礎(chǔ)上,闡述了解決井筒掘砌施工、治水、通風(fēng)、降溫等技術(shù)問題的作法.

高應(yīng)力條件下,地下工程在脆性巖體中施工很容易導(dǎo)致巖爆的發(fā)生。以n-j水電站大埋深引水隧洞為研究對象,首先采用應(yīng)力解除法進行現(xiàn)場地應(yīng)力測試,發(fā)現(xiàn)引水隧洞的地應(yīng)力以構(gòu)造應(yīng)力為主,最大主應(yīng)力達到了107mpa,較高的地應(yīng)力水平是導(dǎo)致現(xiàn)場巖爆發(fā)生的主要原因。為進一步分析引水隧洞巖爆規(guī)律,將地應(yīng)力場轉(zhuǎn)換至隧道局部坐標(biāo),在考慮地應(yīng)力場剪應(yīng)力影響的情況下,采用能量判據(jù),通過數(shù)值方法計算得到了巖爆的分布范圍。

負壓條件下考慮土體損傷和流變的有限元分析——介紹了在負壓條件下軟基加固的各種理論計算．井采用平面應(yīng)變有限元{擊進行分析．計算中考慮了土體的流變和施工擾動引起的損傷。計算結(jié)果與某高速公路試驗段現(xiàn)場觀測的結(jié)果比較接近，說明計茸方法是臺理可行的?！?..

結(jié)合某在建的混凝土面板堆石壩,針對施工期日溫差及發(fā)生寒潮等氣溫驟降情況,進行了氣溫驟降條件下面板溫度場及溫度應(yīng)力的全過程仿真分析。結(jié)果表明,在氣溫驟降條件下,面板表面及中心的溫度將隨氣溫驟降的發(fā)生而持續(xù)降低,其中面板表面溫度降幅最大;此時面板表面和中心均出現(xiàn)拉應(yīng)力,面板表面的最大主應(yīng)力大于面板中心的最大主應(yīng)力;面板表面和中心的最大主應(yīng)力均發(fā)生在高程約為壩高一半的位置。采取保護措施,可以明顯削減氣溫驟降所產(chǎn)生的面板降溫幅度及最大主應(yīng)力增幅,保護措施越強其削減效果越明顯。