通過對比分析試驗找出20g埋弧焊焊接接頭冷彎開裂的原因,提出了防止冷彎開裂和提高冷彎合格率的措施。

本文針對icr8ni9ti—q235a異種鋼對接接頭工藝評定中的冷彎試樣開裂的原因進行了分析,從工藝上改進了焊接工藝評定試驗.采用a302焊條先在q235a低碳鋼一側堆焊接一層保護性過渡層,然后對接焊接異種鋼焊接接頭;或用臺灣產(chǎn)ts-309不銹鋼電焊條直接對接焊接異種鋼焊接接頭,其冷彎試樣按現(xiàn)行相應標準要求,冷彎檢驗全部合格.針對目前異種鋼焊接接頭冷彎檢驗缺乏明確的評定標準的情況,參考國家標準的有關規(guī)定和一些容器廠現(xiàn)行采用的標準,建議有關國家標準補充異種鋼焊接接頭的冷彎試驗要求.

在16mn鋼板上進行雙絲自動埋弧焊工藝試驗,得到了不同焊接速度下的焊件。對不同工藝參數(shù)下得到的焊接接頭試樣進行了拉伸試驗、硬度測試以及金屬顯微組織觀察,并計算了雙絲自動埋弧焊時的熔敷率。結果表明:采用雙絲埋弧焊得到的焊縫外形美觀;金屬熔敷率與焊接速度成反比;隨著焊接速度的降低焊接線能量相應的增大,較長的高溫停留時間會促使接頭金屬組織長大;不同焊接速度下得到的接頭抗拉強度和屈服強度有明顯區(qū)別。隨焊接速度增大,焊縫金屬硬度提高,接頭金屬韌性降低。

20g鍋爐鋼板埋弧自動焊焊接接頭冷彎開裂是近幾年來在鍋爐、壓力容器和電站輔機制造行業(yè)中出現(xiàn)的一個共性問題,又被認為是一個不太容易解決的問題.現(xiàn)由上海發(fā)電設備成套設計研究所負責并組織有關制造廠共13個單位建立的課題組,通過近兩年的試驗研究,弄清了冷彎開裂產(chǎn)生原因,提出了防止措施,達到了預期研究目的.

采用雙面埋弧焊方法焊接了20mm厚的q345r鋼,分析了接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的組織并進行了顯微硬度測試。組織分析表明,焊接接頭焊縫區(qū)為柱狀晶,組織為先共析鐵素體、少量針狀鐵素體和珠光體;熱影響區(qū)靠近焊縫處為等軸晶,組織為先共析鐵素體+少量珠光體,離焊縫較遠處為鐵素體與珠光體相間的帶狀組織,珠光體有一定程度的減少。顯微硬度分布表明,接頭熱影響區(qū)硬度最高,焊縫硬度高于母材硬度。

通過與氬弧焊的對比試驗,分析了焊后熱處理強化的超高強鋼等離子弧焊接頭冷彎性能不足的原因,研究表明焊后熱處理并不能完全改善haz的結晶形態(tài),接頭的一次結晶組織、焊縫化學成分以及焊縫形狀是影響接頭冷彎性能的主要原因,并提出了用焊趾重熔和增強焊縫塑性的方法來改善接頭冷彎性能.

通過化學成分、微觀組織、斷口形貌分析等方法對某管線建設中x80螺旋埋弧焊管環(huán)焊接頭裂紋產(chǎn)生的原因進行了研究。結果表明,裂紋出現(xiàn)于對接焊縫焊趾處,呈現(xiàn)沿晶+穿晶的開裂形貌,屬于焊接冷裂紋。焊接接頭氣孔、夾渣和焊接死口處拘束應力過高是裂紋產(chǎn)生的主要原因,焊接工藝不當是裂紋產(chǎn)生的直接誘因,焊接前對管徑周向全尺寸進行預熱是防止該裂紋產(chǎn)生的主要途徑。

在相同的焊接線能量條件下,對16mn鋼分別進行單絲直流及交流埋弧焊和雙絲埋弧焊。對三種埋弧焊焊接所獲得的焊接接頭進行了力學性能測試,并對斷口形貌和組織進行了分析。研究結果表明,雙絲埋弧焊獲得的接頭焊縫區(qū)金屬的韌性降低,焊縫區(qū)和熔合區(qū)附近出現(xiàn)了魏氏組織,熔合區(qū)附近斷口呈韌窩狀,焊縫中心斷口呈現(xiàn)解理斷口。采用雙絲和單絲埋弧焊所獲得的焊接接頭金屬硬度值變化不顯著。

通過化學成分、微觀組織、斷口形貌分析等方法對某管線場站建設中f52法蘭/x52接管環(huán)焊接頭裂紋產(chǎn)生的原因進行了研究。結果表明,裂紋出現(xiàn)于打底焊縫f52法蘭側的近縫區(qū),呈現(xiàn)出沿晶+穿晶的開裂形貌,屬于焊接冷裂紋。打底焊法蘭側近縫區(qū)的粗大馬氏體是裂紋產(chǎn)生的主要原因,焊接工藝不當是裂紋產(chǎn)生的直接誘因,控制f52法蘭的化學成分和適當?shù)拇虻缀盖邦A熱是防止該裂紋產(chǎn)生的主要途徑。

焊接接頭的彎曲試驗有縱向彎曲、橫向彎曲和側面彎曲,本文僅討論試件在常溫下的縱向彎曲試驗,或稱冷彎試驗。影響冷彎試驗的參數(shù)有彎軸直徑d、試件厚度a、彎軸直徑與試件厚度的比值n、冷彎角α。冷彎試驗參數(shù)決定了焊接接頭冷彎檢驗的嚴格程度,應按照焊接產(chǎn)品的不同技術要求,選擇合適的參數(shù)。

對20g內襯316l復合管進行了tig焊對接試驗,并對接頭進行了拉伸、彎曲、沖擊、壓力測試以及無損探傷,利用光學、掃描電子顯微鏡以及化學分析方法對接頭組織和主要合金元素的擴散進行了分析.結果表明,焊縫分為碳鋼層、碳鋼與過渡層間的擴散層、過渡層和不銹鋼層四個區(qū)域.擴散層焊縫組織為馬氏體+殘余奧氏體,過渡層為奧氏體組織,而不銹鋼層則為胞狀樹枝晶.在試驗參數(shù)下,接頭各項力學性能優(yōu)良,接頭無缺陷.焊縫根部ni,cr合金元素與焊接材料相比無明顯變化,采用過渡焊絲起到了保持根部焊縫合金元素含量的作用.

鈦合金活性焊劑氬弧焊接頭組織分析——采用北京航空制造工程研究所研制的ftr一0l鈦合金活性焊劑進行了a·tig焊及常規(guī)tig焊焊接tc4鈦合金工藝對比試驗。利用金相試驗方法對兩種焊接接頭的結晶組織形貌進行了詳細的對比和分析，并對焊接接頭區(qū)域的化學組成進行了...

采用北京航空制造工程研究所研制的ft-01鈦合金活性焊劑進行了a-tig焊及常規(guī)tig焊焊接tc4鈦合金工藝對比試驗。利用金相試驗方法對兩種焊接接頭的結晶組織形貌進行了詳細的對比和分析,并對焊接接頭區(qū)域的化學組成進行了測試和分析。結果表明,鈦合金活性焊劑對焊接接頭的宏觀組織形貌有明顯影響,但對焊接接頭的化學組成沒有影響。

工藝試驗證明,選用h08mna焊絲焊接a3鋼,可提高焊接接頭冷彎性能。從而改變通常使用h08a焊絲焊接冷彎試驗難以滿足要求的現(xiàn)象.

點焊接頭的設計 點焊通常采用搭接接頭和折邊接頭接頭可以由兩個或兩個以上等厚度或不等厚 度的工件組成。在設計點焊結構時，必須考慮電極的可達性，即電極必須能方便 地抵達工件的焊接部位。同時還應考慮諸如邊距、搭接量、點距、裝配間隙和焊 點強度諸因素。 邊距的最小值取決于被焊金屬的種類，厚度和焊接條件。對于屈服強度高的 金屬、薄件或采用強條件時可取較小值。 搭接量是邊距的兩倍，推薦的最小搭接量見表1。 表1接頭的最小搭接量（mm)3 最薄板件 厚度 單排焊點雙排焊點 結構鋼 不銹鋼及 高溫合金 輕合金結構鋼 不銹鋼及 高溫合金 輕合金 0.5 0.8 1.0 1.2 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 8 9 10 11 12 14 16 18 20 22 6 7 8 9 10 12 14 16 18

依據(jù)英國bs7448斷裂韌性試驗標準,對x80級海洋隔水管埋弧焊接頭進行了低溫ctod(裂紋尖端張開位移)試驗研究,測試了x80級533mm×25.4mm海洋隔水管對焊接頭在0℃下焊縫中心和熱影響區(qū)的ctod斷裂韌性。試驗結果表明:0℃下焊接熱影響區(qū)的ctod值大于焊縫中心,即焊接熱影響區(qū)的低溫斷裂韌性好于焊縫中心;0℃下對焊接頭焊縫中心和熱影響區(qū)的試樣中超過半數(shù)在啟裂時就發(fā)生失穩(wěn)斷裂,焊縫中心試樣失穩(wěn)斷裂的比例更大,失穩(wěn)現(xiàn)象與裂紋擴展方向上存在的脆性區(qū)域有關,脆性區(qū)域越大失穩(wěn)現(xiàn)象越顯著。

二、公路篇 1 第四章鋼筋工程 第4節(jié)鋼筋手工電弧焊 1.適用范圍 公路工程及市政公用工程鋼筋連接鋼筋直螺紋接頭施工。 2.施工流程 3.控制要點（為更能說清楚，可以圖文并茂，也可不插） 3.1鋼筋下料 鋼筋切口端面應與鋼筋軸線基本垂直，宜用切斷機和砂輪切 斷，鋼筋頭部不能呈馬蹄形和撓曲，出現(xiàn)撓曲時應調直，不得用氣 割下料。 3.2鋼筋直螺紋加工 必須使用合格滾絲機加工鋼筋端頭螺紋。螺紋的牙形、螺距等 必須與連接套牙形、螺距一致。 加工鋼筋端頭螺紋，應采用水溶性潤滑液，不得使用油性潤滑 液。 鋼筋絲頭商都應滿足產(chǎn)品設計要求，極限偏差應為0~2p。 為防止堆放、吊裝、搬運過程弄臟或碰壞鋼筋頭螺紋，要求檢 驗合格后的鋼筋端頭戴上保護帽或擰上連接套，鋼筋班組人員應每 日進行檢查，發(fā)現(xiàn)缺少保護帽及時補充。 3.3鋼筋連接 連接鋼筋時，鋼筋規(guī)格和連接套筒的規(guī)格應該一致，并確保

冶金因素對20g鋼板埋弧焊接頭冷彎開裂的影響

16Mng鍋爐鋼板埋弧自動焊接接頭冷彎試樣開裂原因試驗報告

20g鋼（板厚20mm）埋弧自動焊焊接工藝評定 焊接工藝指導書 單位名稱：20g鋼（板厚20mm）埋弧自動焊焊接工藝評定 焊接工藝指導書編號wps-10日期2013.10.26焊接工藝評定報告編號wps-10 焊接方法埋弧自動焊機械化程度自動化 簡圖： 焊接接頭：對接接頭 坡口型式：v形坡口 襯墊無 其他坡口表面無裂紋、分層等缺欠 母材： 類別號ⅰ組別號ⅰ-1與類別號ⅰ組別號ⅰ-1相焊及 標準號gb713鋼號20g與標準號gb713鋼號20g相焊 厚度范圍： 母材：對接焊縫15~30mm角焊縫不限 管子直徑、壁厚范圍：對接焊縫15~30mm角焊縫不限 焊縫金屬厚度范圍：對接焊縫≤30mm角焊縫不限 其他 焊接材料： 焊材類別焊劑焊絲 焊材標準gb5293--85gb/t1

20g鋼（板厚20mm）埋弧自動焊焊接工藝評定 焊接工藝指導書 單位名稱：20g鋼（板厚20mm）埋弧自動焊焊接工藝評定 焊接工藝指導書編號wps-10日期2013.10.26焊接工藝評定報告編號wps-10 焊接方法埋弧自動焊機械化程度自動化 簡圖： 焊接接頭：對接接頭 坡口型式：v形坡口 襯墊無 其他坡口表面無裂紋、分層等缺欠 母材： 類別號ⅰ組別號ⅰ-1與類別號ⅰ組別號ⅰ-1相焊及 標準號gb713鋼號20g與標準號gb713鋼號20g相焊 厚度范圍： 母材：對接焊縫15~30mm角焊縫不限 管子直徑、壁厚范圍：對接焊縫15~30mm角焊縫不限 焊縫金屬厚度范圍：對接焊縫≤30mm角焊縫不限 其他 焊接材料： 焊材類別焊劑焊絲 焊材標準gb5293--85gb/t1

對eh40船板鋼進行大熱輸入(103kj/cm)埋弧焊接,通過拉伸、沖擊試驗,利用金相顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡和電子背散射衍射技術分析焊接接頭的組織和力學性能。結果表明,焊縫金屬組織為大量針狀鐵素體、少量先共析鐵素體和少量m-a組元。大量晶內針狀鐵素體的生成分割了原奧氏體晶粒,焊縫有效晶粒尺寸為3.2μm。焊縫分析區(qū)域內大角度晶界比例為78.6%,大角度晶界主要分布在50°～60°,對焊縫沖擊韌度非常有利。m-a組元尺寸較小,數(shù)量較少且均勻分布,不會對焊縫金屬的韌性產(chǎn)生不利影響。焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的組織為貝氏體、針狀鐵素體和先共析鐵素體。高熔點顆粒狀析出相(tio、al2o3、mgo、tin)的存在抑制粗晶區(qū)晶粒的長大,促進針狀鐵素體的形成,改善了該區(qū)域的沖擊性能。力學性能試驗結果表明焊接接頭的強度高于母材,強韌性匹配良好,與組織分析結果一致。