一、焊接性分析(1)1cr18ni9ti不銹鋼φ133mm×11mm大管水平固定全位置對(duì)接接頭主要用于某些化工設(shè)備中需要耐熱耐酸的管道中,焊接難度較大,對(duì)焊接接頭質(zhì)量要求很高,內(nèi)表面要求成形良好,凸起適中,不內(nèi)凹,焊后要求

1cr18ni9ti和0cr18ni9均屬于18-8系列不銹鋼種類，其區(qū)別主要 是含碳量的多少和是否含有鈦。它們的機(jī)械性能基本上無太大的差 異。在不銹鋼品種生產(chǎn)的初期，受冶煉技術(shù)的限制，無法將不銹鋼中 的含碳量降下來，因此在其中加入少量的鈦以提高它的耐腐蝕能力。 隨著技術(shù)的進(jìn)步，低碳和超低碳的不銹鋼的生產(chǎn)已不在是問題，所以， 0cr18ni9得應(yīng)用越來越廣泛，而1cr18ni9ti則淪為限制生產(chǎn)和不推 薦使用的品種。但這并不是說1cr18ni9ti就一點(diǎn)用處也沒有了。國 外有一種不銹鋼牌號(hào)叫321h，它與1cr18ni9ti的化學(xué)成分基本相當(dāng)， 生產(chǎn)此牌號(hào)的不銹鋼的目的是提高改善321不銹鋼的高溫性能。 0cr18ni9就是美標(biāo)的304，是最常用的不銹鋼。 304l是超低碳不銹鋼，耐腐蝕性質(zhì)更好， 304h含碳量高些，高溫強(qiáng)度好。 321的材料已經(jīng)很少用了

0概述不銹鋼由于其優(yōu)良的耐腐蝕性能、耐熱性能、力學(xué)性能和焊接性能以及較好的塑性而在工業(yè)生產(chǎn)各行各業(yè)中得到了越來越廣泛應(yīng)用。但不銹鋼材料在焊接時(shí),如焊接工藝或方法不當(dāng)、或者焊接材料選用不正確,會(huì)產(chǎn)生一系列缺陷,直接影響其接頭的性能和焊縫的質(zhì)量。尤其是對(duì)于管徑較小的不銹鋼鋼管的焊接,更容易出現(xiàn)類似的問題,這是由于不銹鋼的熱導(dǎo)率低,加之管徑小而不易散熱,造成熱量比較集中,溫度梯度比較大等原因。特別是在不具備氬弧焊而采用焊條電弧焊的條件下,其難度更大。

1cr18ni9ti不銹鋼板tig焊工藝設(shè)計(jì) 摘要：本說明書分析了1cr18ni9ti鋼板的化學(xué)成分、力學(xué)性能和它的焊接性， 并在此基礎(chǔ)上制定了一套tig焊的設(shè)計(jì)工藝，包括材料的焊接性能分析、tig焊 設(shè)備描述、tig焊焊的各項(xiàng)工藝參數(shù)、焊接前的準(zhǔn)備、焊后處理以及焊縫檢驗(yàn)。 關(guān)鍵詞：1cr18ni9ti鋼板tig焊 一、母材的焊接性能分析 1.1母材的成分及性能 母材規(guī)格：1cr18ni9ti鋼板一塊，規(guī)格：－5×100×300，tig焊。母材的 力學(xué)性能如表1所示，母材化學(xué)成分如表2所示。 表1母材牌號(hào)、力學(xué)性能 牌號(hào) 力學(xué)性能 s(mpa)b(mpa)5(%)(%)hrb 304≥200≥520≥40≥50≤90 表2母材化學(xué)成分(%) 牌號(hào) 化學(xué)成分（%） cnisipmns 304

1cr18ni9ti奧氏體不銹鋼與20碳鋼焊接屬于異種鋼焊接,由于它們的化學(xué)成分、熱導(dǎo)率和線脹系數(shù)有很大差異,焊接時(shí)容易產(chǎn)生裂紋等焊接缺陷。通過深入分析它們的焊接性和焊接中存在的主要問題,采用合適的焊接參數(shù)、h1cr25ni13鎳基焊絲和a302高鉻鎳焊條,以及其他必要的焊接工藝措施,避免了焊接缺陷的產(chǎn)生,滿足了工程實(shí)踐的需要。

1cr18ni9ti不銹鋼與20r碳鋼屬于異種鋼焊接,兩種材料的熱導(dǎo)率和線性膨脹系數(shù)有很大差異,為保證質(zhì)量,分析兩種材料的焊接性能存在的問題,并制定焊接工藝措施。

1cr18ni9ti鋼材由于cr元素含量較高,焊接時(shí)極易氧化。1cr18ni9ti奧氏體不銹鋼管焊接時(shí),當(dāng)采用tig焊焊接,由于管材焊縫背部的高溫金屬無法進(jìn)行有效保護(hù),焊縫背部的高溫金屬與空氣中的氧產(chǎn)生劇烈反應(yīng),導(dǎo)致焊縫根部的嚴(yán)重氧化和燒損。本文采用tig焊進(jìn)行焊接,可有效避免焊縫根部氧化,實(shí)現(xiàn)焊接。

1Cr18Ni9Ti不銹鋼導(dǎo)管的電刷鍍工藝

本文針對(duì)不銹鋼厚壁管全位置焊的高難度焊接操作技術(shù)，從材質(zhì)、裝配定位、焊材、焊接工藝經(jīng)行了分析，采取了相應(yīng)措施，防止了各種常見缺陷，提高了生產(chǎn)效率，滿足了礦區(qū)及化工壓力管道要求。

1cr18ni9ti和0cr18ni9均屬于18-8系列不銹鋼種類，其區(qū)別主要 是含碳量的多少和是否含有鈦。它們的機(jī)械性能基本上無太大的差異。 在不銹鋼品種生產(chǎn)的初期，受冶煉技術(shù)的限制，無法將不銹鋼中的含 碳量降下來，因此在其中加入少量的鈦以提高它的耐腐蝕能力。隨著 技術(shù)的進(jìn)步，低碳和超低碳的不銹鋼的生產(chǎn)已不在是問題，所以， 0cr18ni9得應(yīng)用越來越廣泛，而1cr18ni9ti則淪為限制生產(chǎn)和不推 薦使用的品種。但這并不是說1cr18ni9ti就一點(diǎn)用處也沒有了。國 外有一種不銹鋼牌號(hào)叫321h，它與1cr18ni9ti的化學(xué)成分基本相當(dāng)， 生產(chǎn)此牌號(hào)的不銹鋼的目的是提高改善321不銹鋼的高溫性能。 0cr18ni9就是美標(biāo)的304，是最常用的不銹鋼。 304l是超低碳不銹鋼，耐腐蝕性質(zhì)更好， 304h含碳量高些，高溫強(qiáng)度好。 321的材料已經(jīng)很

1cr18ni9ti和0cr18ni9均屬于18-8系列不銹鋼種類，其區(qū)別主要是 含碳量的多少和是否含有鈦。它們的機(jī)械性能基本上無太大的差異。 在不銹鋼品種生產(chǎn)的初期，受冶煉技術(shù)的限制，無法將不銹鋼中的含 碳量降下來，因此在其中加入少量的鈦以提高它的耐腐蝕能力。隨著 技術(shù)的進(jìn)步，低碳和超低碳的不銹鋼的生產(chǎn)已不在是問題，所以， 0cr18ni9得應(yīng)用越來越廣泛，而1cr18ni9ti則淪為限制生產(chǎn)和不推 薦使用的品種。但這并不是說1cr18ni9ti就一點(diǎn)用處也沒有了。國 外有一種不銹鋼牌號(hào)叫321h，它與1cr18ni9ti的化學(xué)成分基本相當(dāng)， 生產(chǎn)此牌號(hào)的不銹鋼的目的是提高改善321不銹鋼的高溫性能。 0cr18ni9就是美標(biāo)的304，是最常用的不銹鋼。 304l是超低碳不銹鋼，耐腐蝕性質(zhì)更好， 304h含碳量高些，高溫強(qiáng)度好。 321的材料已經(jīng)很少用

形變誘發(fā)馬氏體對(duì)1Cr18Ni9Ti不銹鋼應(yīng)力腐蝕破裂的影響

分析了超高強(qiáng)度奧氏體不銹鋼絲在多道次拉拔過程中的組織變化。結(jié)果表明,當(dāng)拉拔變形量大于30%時(shí),組織中開始出現(xiàn)形變馬氏體,且變形量越大形變馬氏體數(shù)量越多,尺寸越小。并分析了拉拔時(shí)產(chǎn)生形變馬氏體的原因。

本文論述了不銹鋼的切削加工特點(diǎn)、目前常用的切削加工方法,隨著刀具技術(shù)的發(fā)展,高速切削加工不銹鋼材料成為必然發(fā)展趨勢(shì).

1cr18ni9ti和0cr18ni9均屬于18-8系列不銹鋼種類，其區(qū)別主要 是含碳量的多少和是否含有鈦。它們的機(jī)械性能基本上無太大的差異。 在不銹鋼品種生產(chǎn)的初期，受冶煉技術(shù)的限制，無法將不銹鋼中的含 碳量降下來，因此在其中加入少量的鈦以提高它的耐腐蝕能力。隨著 技術(shù)的進(jìn)步，低碳和超低碳的不銹鋼的生產(chǎn)已不在是問題，所以， 0cr18ni9得應(yīng)用越來越廣泛，而1cr18ni9ti則淪為限制生產(chǎn)和不推 薦使用的品種。但這并不是說1cr18ni9ti就一點(diǎn)用處也沒有了。國 外有一種不銹鋼牌號(hào)叫321h，它與1cr18ni9ti的化學(xué)成分基本相當(dāng)， 生產(chǎn)此牌號(hào)的不銹鋼的目的是提高改善321不銹鋼的高溫性能。 0cr18ni9就是美標(biāo)的304，是最常用的不銹鋼。 304l是超低碳不銹鋼，耐腐蝕性質(zhì)更好， 304h含碳量高些，高溫強(qiáng)度好。 321的材料已經(jīng)很

通過對(duì)不同寬度及標(biāo)距尺寸的2mm厚1cr18ni9ti奧氏體不銹鋼薄板進(jìn)行拉伸試驗(yàn),證明了oliver公式比bollu公式更適合該不銹鋼薄板斷后伸長率的描述,通過數(shù)據(jù)擬合得到了該不銹鋼薄板的oliver表達(dá)式為a=0.84((2~(1/s))0/l00).18,并通過斷后伸長率的換算驗(yàn)證了該表達(dá)式的合理性。

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選用鈍銅和純鎳作為中間層金屬，探索ｔｃ４鐵合金和１ｃｒ１８ｎｉ９ｔｉ不銹鋼的真空擴(kuò)散焊工藝．采用金相法、掃描電鏡、ｘ射線衍射等手段對(duì)接頭界面附近的微區(qū)進(jìn)行了較詳細(xì)的分析．結(jié)果表明，采用上述中間層進(jìn)行ｔｃ４－１ｃｒ１８ｎｉ９ｔｉ的擴(kuò)散焊時(shí)，ｃｕ和ｔｉ產(chǎn)生強(qiáng)烈的共晶反應(yīng)，但并未阻止ｔｉ向不銹鋼中擴(kuò)散，各元素相互擴(kuò)散的結(jié)果，使接頭中形成多層次的不同組織和多種化合物，導(dǎo)致接頭強(qiáng)度較低，呈脆性斷裂．

1CR18Ni9Ti不銹鋼導(dǎo)管的電刷鍍工藝

基于ansys有限元平臺(tái),建立了1cr18ni9ti不銹鋼低功率激光-雙面tig復(fù)合焊有限元預(yù)測(cè)模型,模擬分析了低功率激光-雙面tig復(fù)合焊熱循環(huán)規(guī)律和熔池形貌;并實(shí)際搭建了低功率激光-雙面tig復(fù)合焊系統(tǒng),對(duì)模擬結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。研究發(fā)現(xiàn)模擬溫度曲線和實(shí)測(cè)溫度曲線、模擬焊接熔合線和實(shí)際焊縫形貌吻合良好。

1cr18ni9ti奧氏體不銹鋼中δ-鐵素體數(shù)量(級(jí))過高是影響其軋(鍛)坯表面質(zhì)量的主要因素。當(dāng)鋼中δ-鐵素體級(jí)超過2.5級(jí),鋼坯表面質(zhì)量急劇下降。作為1cr18ni9ti不銹鋼管坯更應(yīng)對(duì)δ-鐵素體進(jìn)行嚴(yán)格控制。當(dāng)δ-鐵素體量≤10%、[cr]/[ni]≤1.7o、ti≤0.70%,[ti]/[c]控制在7～8,保溫溫度控制在1220℃左右,1cr18ni9ti不銹鋼管坯可獲得良好的表面質(zhì)量。

對(duì)１ｃｒ１８ｎｉ９ｔｉ不銹鋼導(dǎo)管的擴(kuò)口開裂進(jìn)行了試驗(yàn)分析，認(rèn)為基體中的δ鐵素體相與擴(kuò)口開裂有關(guān)，而加工操作不當(dāng)是擴(kuò)口開裂的誘發(fā)因素。對(duì)有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)提出了建議。