在風洞試驗臺上對8種不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的百葉窗翅片進行傳熱和流動阻力的性能試驗。分析比較了翅片長度、翅片間距、翅片高度對其傳熱和阻力性能的影響,其中翅片長度和翅片間距對無量綱傳熱j因子和摩擦阻力f因子影響較大,翅片高度影響較小。同時采用3j/f因子綜合評價了8種翅片的強化傳熱效果。結(jié)果表明,翅片長度對強化傳熱影響最為顯著。圖6表1參10

在風洞試驗臺上對20種不同結(jié)構(gòu)參數(shù)的扁管百葉窗翅片進行了傳熱和流動阻力性能試驗,分析比較了翅片間距和翅片高度對其表面對流換熱系數(shù)和空氣阻力性能的影響。同時通過對20種不同結(jié)構(gòu)參數(shù)百葉窗翅片的336個試驗數(shù)據(jù)點進行多元回歸和f顯著性檢驗,獲得了j因子和f因子的經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式。在re_(lp)=200～3000范圍內(nèi),j和f因子經(jīng)驗關(guān)聯(lián)式擬合的最大誤差范圍分別為±10%和±12%,絕對平均偏差分別為4.1%和5.6%。

水流速對表冷器傳熱系數(shù)影響的分析——通過能量守恒原理，推導出了表冷器傳熱系數(shù)與水流速的關(guān)系式；通過實驗和測試數(shù)據(jù)，分析了表冷器傳熱系數(shù)的變化趨勢。實驗表明，水流速的增大能增強表冷器的傳熱效果，但傳熱系數(shù)隨水流速的增大而增大的趨勢變緩。

通過對鋼制橢圓管矩形翅片的不同管徑、不同翅片間距的空冷傳熱元件進行熱力及阻力性能試驗,給出了相應(yīng)的傳熱關(guān)聯(lián)方程式及阻力方程式,可供工程設(shè)計時參考。

對現(xiàn)有東風４ｂ型機車中冷器扁管強化板芯沖孔立刺強化板芯進行了傳熱傳質(zhì)比擬實驗．實驗結(jié)果表明：沖孔立刺強化板芯使傳熱增強，但阻力增加程度較大．在相同泵功率條件下，傳熱強化作用甚微．

軋片式鋁翅橢圓鋼管空氣冷卻器具有傳熱性能高,阻力系數(shù)低等優(yōu)點,可應(yīng)用于干旱缺水地區(qū)的空冷發(fā)電廠和大中型變壓器等。給出了這種強化傳熱管束的試驗測量結(jié)果。

采用污垢熱阻動態(tài)試驗法對波紋管和光管的流動阻力、污垢性能和傳熱性能進行實驗研究,用氯化鈣和碳酸鈉配制硬度為800mg/l的硬水,在流速為0.25m/s,水浴溫度為60℃的條件下,對兩者析晶污垢進行了對比實驗.兩套實驗系統(tǒng)都在一個恒溫水浴內(nèi),設(shè)備系統(tǒng)的主體用兩根管模擬換熱器,一根為光管,另一根為波紋管.實驗中,水泵將工作介質(zhì)由低位水箱送至高位水箱,高位水箱向?qū)嶒灩芊謩e同時提供水源,通過溢流式水位調(diào)節(jié)器保持恒定的水位.結(jié)果表明,波紋管具有良好的抗垢性能,表現(xiàn)出誘導期長、結(jié)構(gòu)速率慢、污垢熱阻小等優(yōu)點;其平均傳熱系數(shù)都大于光管,表現(xiàn)出了良好的強化傳熱特性.

以空氣冷卻器為研究對象,采用ansys有限元分析軟件,選用合適的傳熱模型和邊界條件,模擬了翅片表面的溫度場和速度場。模擬及試驗結(jié)果表明,與平翅片的空氣冷卻器相比,由于間斷型翅片的速度場與溫度梯度協(xié)同性好,強化了空氣側(cè)換熱,并且空氣側(cè)傳熱因子的增長率高于阻力系數(shù)的增長率,應(yīng)用在空調(diào)工程中可以起到了節(jié)能作用。

對汽車上常用的百葉窗式換熱器的傳熱過程進行了分析,建立了翅片內(nèi)導熱與翅片間耦合對流換熱的物理數(shù)學模型,并采用數(shù)值分析方法對該耦合傳熱問題進行了數(shù)值模擬計算.計算結(jié)果揭示了百葉窗翅片換熱器內(nèi)部的流場結(jié)構(gòu)和換熱狀況.與經(jīng)驗公式計算結(jié)果相比,數(shù)值計算的百葉窗翅片換熱器通道阻力和換熱系數(shù)顯示出與實測值更好的一致性.

為了得到u型翅片管換熱器傳熱單元數(shù)計算式,以u型翅片管換熱器為研究對象,通過建立翅片管換熱模型,推導出了逆流和順流2種流體流動趨勢的傳熱單元數(shù)計算式(ntu計算式).分別采用推導出的傳熱單元數(shù)計算式(ε-ntu法)和前人推導出的平均溫差關(guān)系式(lmtd法)計算u型翅片管傳熱系數(shù),并進行對比分析.結(jié)果表明,當進水溫度為45～60℃,熱水流量為30～110kg/h時,由ε-ntu法和lmtd法計算出來的翅片管傳熱系數(shù)相差很小.所推導出來的u型翅片管換熱器傳熱單元數(shù)計算式是合理的.

介紹了一種自行研制的空調(diào)表冷器熱工性能測試系統(tǒng),該系統(tǒng)是通過對實驗室現(xiàn)有空氣調(diào)節(jié)處理過程實驗臺進行改造制得。在壓縮機和節(jié)流閥之間裝設(shè)套管式蒸發(fā)器,制得冷凍水,經(jīng)水泵送入表冷器中,與空氣進行換熱后重新返回套管式蒸發(fā)器中。通過溫控器實現(xiàn)表冷器入口冷凍水溫度的控制,表冷器進出口冷凍水溫通過布置熱電偶進行測量,冷凍水流量通過轉(zhuǎn)子流量計進行測量,利用原有干濕球溫度計測量空氣進出口干濕球溫度,進而在不同工況下實現(xiàn)表冷器析濕系數(shù)、熱交換效率、接觸系數(shù)和換熱量的測試。依據(jù)測試結(jié)果分析風量、風速、冷凍水流量對表冷器熱工性能的影響。

無論在帶混合凝汽器或表面凝汽器的間接空冷系統(tǒng)以及直冷凝汽器中，無論散熱器如何布置，都普遍存在著進口空氣與散熱器不正交的問題。本文通過風洞試驗關(guān)于進風角度對散熱器熱力、阻力特性的影響及其變化規(guī)律得出了結(jié)論。

無論在帶混合凝汽器或表面凝汽器的間接空冷系統(tǒng)以及直冷凝汽器中，無論散熱器如何布置，都普遍存在著進口空氣與散熱器不正交的問題。本文通過風洞試驗關(guān)于進風角度對散熱器阻力，阻力特性的影響及其變化規(guī)律得出了結(jié)論。

r134a在水平直齒外翅片管表面冷凝傳熱實驗研究——對r134a在水平直齒外翅片管表面冷凝傳熱理論研究的基礎(chǔ)上，利用用計算機建立了傳熱數(shù)學模型，并在實驗室中用5根紫銅外翅片銅管進行試驗驗證，結(jié)果表明該理論數(shù)學模型在一定范圍內(nèi)的預測值是準確的。

空冷散熱器為電站間接空冷系統(tǒng)的主要設(shè)備,研究空冷散熱器翅片管束的流動傳熱特性,對于電站間冷系統(tǒng)的優(yōu)化設(shè)計與高效運行具有重要意義。對間接空冷系統(tǒng)空冷散熱器常用翅片管束流動傳熱性能進行了數(shù)值模擬研究,通過計算獲得了空冷散熱器冷卻空氣流動阻力和平均對流換熱系數(shù)隨迎面風速的變化規(guī)律,擬合得到了摩擦因子與努賽爾特數(shù)隨雷諾數(shù)的變化關(guān)系。利用對流換熱的綜合性能評價標準(performanceevaluationcriteria,pec),即nu/f1/3,對6種翅片管束的流動傳熱性能進行了比較。結(jié)果表明,隨迎面風速增加,空氣對流換熱增強,壓降增加,翅片管的對流換熱系數(shù)隨之升高,摩擦因子降低,但是換熱系數(shù)的增加幅度小于壓降的增加幅度。forgo型翅片管束綜合流動傳熱性能優(yōu)于橢圓型管束。本文研究結(jié)果為電站間冷系統(tǒng)空冷散熱器的選型和優(yōu)化設(shè)計提供了一定的理論依據(jù)。

針對傳統(tǒng)空調(diào)設(shè)計方法中空氣狀態(tài)參數(shù)僅依賴焓濕圖而與空氣調(diào)節(jié)設(shè)備能力脫節(jié)的問題,給出了針對不同空調(diào)表冷器的降溫除濕能力圖。該圖不僅可以反映常規(guī)焓濕圖所反映的室內(nèi)空氣干球溫度、含濕量、相對濕度、比焓等狀態(tài)參數(shù),還可以反映某一型號空調(diào)表冷器的顯熱負荷和潛熱負荷處理能力,從而可以方便地顯示空調(diào)末端的整個空氣調(diào)節(jié)過程,并可以確定某一型號空調(diào)表冷器在不同室內(nèi)空氣熱濕負荷下處理室內(nèi)空氣的穩(wěn)定工況點。

對電站空冷凝汽器矩形翅片橢圓管空氣側(cè)的流動與傳熱特性進行了數(shù)值模擬,分析了翅片上有無擾流孔兩種情況下矩形翅片表面的局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)分布規(guī)律。對影響空氣側(cè)傳熱和流動性能的因素,包括擾流孔數(shù)、擾流孔尺寸、擾流孔位置進行了優(yōu)化分析。數(shù)值模擬結(jié)果表明:隨著擾流孔數(shù)的增加,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和流動阻力逐漸增加,在一定范圍內(nèi),換熱量也不斷增加;隨著擾流孔的尺寸增大,表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和流動阻力均增大,但是總換熱量減少;相對來說,擾流孔的位置對表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)和流動阻力的影響不大。

正弦波紋腹板工字型截面構(gòu)件是一種具有良好的剛度、強度、穩(wěn)定性的新型構(gòu)件。文章采用虛功法原理計算正弦波紋腹板工字型截面梁的撓度,給出了正弦波紋腹板工字型截面梁在兩端簡支和兩端固支情況下在跨中集中力和均布荷載作用下的梁的撓度計算公式;采用有限元方法分析了正弦波紋腹板工字型截面梁在荷載作用下的位移,并和文章推導的撓度計算公式進行了對比。結(jié)果表明:正弦波紋腹板工字型截面梁在計算撓度時需注意剪應(yīng)變引起的梁的變形;同時,理論公式計算值和有限元計算數(shù)值解吻合較好。

lc正弦波振蕩電路詳解 lc正弦波振蕩電路與rc橋式正弦波振蕩電路的組成原則在本 質(zhì)上是相同的，只是選頻網(wǎng)絡(luò)采用lc電路。在lc振蕩電路中，當 f=f0時，放大電路的放大倍數(shù)數(shù)值最大，而其余頻率的信號均被衰減 到零；引入正反饋后，使反饋電壓作為放大電路的輸入電壓，以維持 輸出電壓，從而形成正弦波振蕩。由于lc正弦波振蕩電路的振蕩頻 率較高，所以放大電路多采用分立元件電路。 一、lc諧振回路的頻率特性 lc正弦波振蕩電路中的選頻網(wǎng)絡(luò)采用lc并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)，如圖所示。 圖(a)為理想電路，無損耗，諧振頻率為 （推導過程如下） 公式推導過程： 電路導納為 令式中虛部為零，就可求出諧振角頻率 式中q為品質(zhì)因數(shù) 當q>>1時，，所以諧振頻率 將上式代入，得出 當f=f0時，電抗 當q>>1時，，代入，整理可得 在信號頻率較低時，電容的容抗() 很大，網(wǎng)

水-空氣翅片管換熱器實驗研究與數(shù)值模擬——通過對翅片管式換熱器的設(shè)計和實驗研究，得出了該換熱器的性能曲線，此外還對換熱器內(nèi)部流場和溫度場進行了三維數(shù)值模擬計算。從實驗和模擬結(jié)果分析可知，實驗所得傳熱因子較模擬結(jié)果有12％范圍內(nèi)的減小，而阻力因子...

針對目前國內(nèi)卷煙廠生產(chǎn)車間普遍存在的夏季煙塵大、表冷器積塵不易清洗、排管換熱效果差等問題，在調(diào)查基礎(chǔ)上進行分析，對表冷器結(jié)構(gòu)進行改進，變固定排管為可調(diào)排管，并設(shè)置滑軌與滑輪；為保證冷凍水均勻分布，設(shè)集、分水器。改造后表冷器既便于清洗又便于維護，并能保證車間的溫、濕度要求。

認為應(yīng)以濕工況風量作為對風機盤管機組的考核標準,應(yīng)合理確定盤管肋片的片間距以保證表冷器的供冷量,應(yīng)改進水路結(jié)構(gòu),降低水阻力。