介紹了等溫淬火球墨鑄鐵引錠桿鑄造生產(chǎn)工藝特點(diǎn)及其鑄態(tài)組織要求,詳細(xì)分析了主要合金元素的作用,運(yùn)用正交試驗(yàn)法對(duì)等溫淬火球墨鑄鐵(adi)引錠桿的熱處理工藝進(jìn)行了優(yōu)化試驗(yàn),并對(duì)該引錠桿的淬透性進(jìn)行了檢測(cè)。試驗(yàn)結(jié)果表明,最大壁厚為140mm的adi引錠桿需要進(jìn)行必要的合金化,合金元素的加入量為:ωmo=0.2～0.3％,ωni=0.4～0.5％,ωcu=0.5～0.8％;該adi引錠桿的優(yōu)化熱處理工藝為:在900℃奧氏體化保溫90min,再進(jìn)行360℃等溫淬火,等溫“時(shí)間窗口”為90～120min;在該成分與熱處理工藝條件下,引錠桿可以淬透,能夠獲得以針狀鐵素體9殘余奧氏體為基體的組織,其力學(xué)性能達(dá)到qt900-8。

球墨鑄鐵淬火工藝規(guī)范 熱處理規(guī)范金相組織備注 回火索氏體+少量鐵素體及球狀石墨淬火 以前最好先經(jīng)正火當(dāng)鑄件中存在過(guò)量 自由滲碳體時(shí)，在淬火前必須進(jìn)行高溫 石墨化退火，以免析出二次網(wǎng)狀滲碳 體，這種方式叫“二階段淬火”。考慮 到回火脆性，應(yīng)盡量避免250~300℃范圍 內(nèi)淬火 石墨 石墨 表面層為細(xì)針狀馬氏體+少量殘留奧氏體 及球狀石墨，過(guò)渡層為小島狀馬氏體+細(xì) 小鐵素體，內(nèi)部與原始組織相同 對(duì)鐵素體基體的球鐵，必須先進(jìn)行正火， 使珠光體量≥70%，有時(shí)為了消除淬火應(yīng) 力而在380~410℃溫度范圍內(nèi)回火處理 提高強(qiáng)度、硬度和耐磨性，減少淬火變 形及裂紋。它是發(fā)揮球鐵材料最大潛力 的熱處理方法 下貝氏體+少量馬氏體+少量殘留奧氏體+ 球狀石墨 鑄態(tài)組織需無(wú)游離滲碳 石墨化退火。等溫淬火 獲得良好的強(qiáng)度和韌性下貝氏體+碎片狀鐵素體 鑄態(tài)組織需無(wú)游離滲碳

穩(wěn)定、高質(zhì)量的球墨鑄鐵件是生產(chǎn)等溫淬火球墨鑄鐵(adi)件的基礎(chǔ)。利用鐵型覆砂鑄造在球鐵件生產(chǎn)中的優(yōu)勢(shì),穩(wěn)定生產(chǎn)高質(zhì)量的球鐵件是可行的。列舉了部分adi曲軸、齒輪、斜楔等球鐵坯件采用鐵型覆砂鑄造,取得了較好效果。

對(duì)pcbn刀具在干切削狀態(tài)下銑削adi的切削力和刀具磨損進(jìn)行了試驗(yàn)研究.分析了切削速度分別為40、80、120、160、200m/min條件下的切削力和不同行程下刀具后刀面磨損量的變化規(guī)律.結(jié)果表明pcbn切削adi材料的最佳切削速度在80m/min～160m/min之間.

designation:a897/a897m–03 standardspeci?cationfor austemperedductileironcastings1 thisstandardisissuedunderthe?xeddesignationa897/a897m;thenumberimmediatelyfollowingthedesignationindicatestheyear oforiginaladoptionor,inthecaseofrevision,theyearoflastrevision.anumberinparenthesesindicatestheyearoflastreapproval. asuperscriptepsilon(e)indicatesan

等溫淬火球墨鑄鐵(簡(jiǎn)稱adi)具有高強(qiáng)、高韌、耐磨性和減振降噪性能好等諸多優(yōu)點(diǎn)。水平連鑄球鐵型材的組織致密、晶粒細(xì)小、石墨球化率高、球化級(jí)別高,無(wú)縮松、縮孔、夾渣等缺陷,是生產(chǎn)adi的理想鑄件。本文對(duì)adi的特點(diǎn)、國(guó)內(nèi)外的研究和應(yīng)用狀況進(jìn)行了分析,認(rèn)為采用水平連鑄球鐵型材替代普通鑄件作為生產(chǎn)adi的坯件,是提高我國(guó)adi的產(chǎn)品質(zhì)量、推動(dòng)adi在機(jī)械行業(yè)應(yīng)用的有效途徑。

研究了一種cu-mo球墨鑄鐵經(jīng)643k、613k與553k等溫淬火后的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞性能與組織。結(jié)果表明，等溫淬火球墨鑄鐵的疲勞壽命隨性的上升與強(qiáng)度的下降而增高。具有奧貝基體的試樣有著優(yōu)秀的疲勞性能。這與文獻(xiàn)中報(bào)導(dǎo)的結(jié)果一致。討論了試樣的組織與疲勞壽命的關(guān)系，指出球鐵中的奧貝組織與大多數(shù)鋼中的上貝氏體不同，因而等溫淬火后球鐵與鋼的疲勞強(qiáng)度的變化具有相反的規(guī)律。

以銅和錳為合金成份的等溫淬火球墨鑄鐵

球墨鑄鐵

采用一種新的端淬方法,研究了球墨鑄鐵的淬透性能。試驗(yàn)結(jié)果表明,該方法可有效地測(cè)定合金球鐵的淬透性;合金成分不同其淬透性也不同;從淬火端其組織變化依次為馬氏體和貝氏體(加鐵素體)、貝氏體(加鐵素體)、貝氏體和珠光體(加鐵素體)、珠光體(加鐵素體)。

奧氏體回火球墨鑄鐵(ADI)鑄造剎車盤

介紹了余熱淬火低合金馬氏體球墨鑄鐵磨球(dmq)的生產(chǎn)工藝過(guò)程,以及生產(chǎn)過(guò)程中工藝參數(shù)的調(diào)整和控制。經(jīng)生產(chǎn)實(shí)踐統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明:該dmq球與選廠過(guò)去使用的中錳球相比,使用壽命提高了3倍,為外購(gòu)貝氏體鍛鋼磨球壽命的2倍。采用該技術(shù)生產(chǎn)dmq耐濕磨磨球,工藝簡(jiǎn)便,設(shè)備投資少,見效快,不需添加更多的貴重合金元素就可有效改善鑄球力學(xué)性能、抗磨耐蝕性能且破碎率低。

隨著柴油機(jī)增壓技術(shù)的應(yīng)用,對(duì)曲軸的疲勞性能要求越來(lái)越高;激烈的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng),又使各柴油機(jī)廠在降低生產(chǎn)成本方面的壓力越來(lái)越大。面對(duì)這種狀況,特別是針對(duì)爆發(fā)壓力13mpa以上的柴油機(jī),從性能和成本兩方面考慮,珠光體球鐵曲軸和鍛鋼曲軸都不是最佳的選擇,而大功率adi滾壓曲軸的研制成功解決了上述問(wèn)題。

對(duì)某車型上底盤懸架類零件進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì),由鑄鋼件改用等溫淬火球墨鑄鐵件。通過(guò)對(duì)原材料、鑄造和熱處理等工藝過(guò)程的嚴(yán)格控制,力學(xué)性能穩(wěn)定達(dá)到了astma897/a897m-06grade1050-750-7要求,并實(shí)現(xiàn)了小批量生產(chǎn)。從試制及裝車路試情況來(lái)看,滿足了所設(shè)計(jì)的性能要求,零件重量減少了39.6%,并在后續(xù)改進(jìn)中,進(jìn)一步增加等溫淬火球墨鑄鐵件數(shù)量,整車的等溫淬火球墨鑄鐵件重量達(dá)到了550.4kg。

研究了奧氏體化溫度,等溫淬火溫度和時(shí)間對(duì)雙相等溫淬火球墨鑄鐵(dualphaseaustemperedductileiron,dpadi)顯微組織與力學(xué)性能的影響.結(jié)果表明:在雙相區(qū)(α+γ)范圍內(nèi),隨奧氏體化溫度升高,雙相adi組織中先共析鐵素體體積分?jǐn)?shù)逐漸減少,奧鐵體含量增加,強(qiáng)度和硬度逐步升高,而伸長(zhǎng)率與沖擊吸收能量下降;等溫溫度和時(shí)間對(duì)殘留奧氏體體積分?jǐn)?shù)和力學(xué)性能有顯著影響,隨等溫溫度降低,殘留奧氏體體積分?jǐn)?shù)減少,雙相adi抗拉強(qiáng)度、硬度升高,但伸長(zhǎng)率和沖擊吸收能量降低.隨等溫時(shí)間增加,殘留奧氏體體積分?jǐn)?shù)先增加后減少,等溫時(shí)間為1.5h時(shí),殘留奧氏體體積分?jǐn)?shù)達(dá)最大值,雙相adi伸長(zhǎng)率和沖擊吸收能量達(dá)最大值.

為深入研究45鋼和球墨鑄鐵等離子弧表面淬火區(qū)的特點(diǎn),采用顯微分析技術(shù)和硬度實(shí)驗(yàn)分析方法,研究了這兩種材料等離子弧淬火區(qū)的組織差異及硬度分布情況.結(jié)果表明:在一定的等離子弧淬火工藝規(guī)范下,45鋼與球墨鑄鐵由于化學(xué)成分不同,在淬火區(qū)沿深度方向各部位的組織均存在明顯差異:通常在淬火區(qū)的表層接近于激光淬火狀態(tài),兩種材料得到的隱晶馬氏體形態(tài)不同;在淬火區(qū)內(nèi)部接近于低能流密度淬火的情況,得到的混合組織形態(tài)也各異.兩種材料硬化層的硬度提高幅度不同,但都無(wú)明顯硬度下降梯度.

介紹了球墨鑄鐵中奧氏體枝晶的形成、分類及影響因素,指出奧氏體枝晶排列方向的控制對(duì)進(jìn)一步挖掘球鐵力學(xué)性能潛力的意義;同時(shí)闡述了溶質(zhì)元素、凝固速度等因素對(duì)球鐵偏析的影響規(guī)律。

球墨鑄鐵介紹

4.4.1鑄鐵管、球墨鑄鐵管及管件的外觀質(zhì)量應(yīng)符合下列規(guī)定： 4.4.1.1管及管件表面不得有裂紋，管及管件不得有妨礙使用的凹凸不平的缺陷； 4.4.1.2采用橡膠圈柔性接口的鑄鐵、球墨鑄鐵管，承口的內(nèi)工作面和插口的外工作面應(yīng)光 滑、輪廓清晰，不得有影響接口密封性的缺陷； 4.4.1.3鑄鐵管、球墨鑄鐵管及管件的尺寸公差應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。 4.4.2管及管件下溝前，應(yīng)清除承口內(nèi)部的油污、飛刺、鑄砂及凹凸不平的鑄瘤；柔性接口 鑄鐵管及管件承口的內(nèi)工作面、插口的外工作面應(yīng)修整光滑，不得有溝槽、凸脊缺陷；有裂 紋的管及管件不得使用。 4.4.3沿直線安裝管道時(shí)，宜選用管徑公差組合最小的管節(jié)組對(duì)連接，接口的環(huán)向間隙應(yīng)均 勻，承插口間的縱向間隙不應(yīng)小于3mm。 4.4.4管道沿曲線安裝時(shí)，接口的允許轉(zhuǎn)角，不得大于表4.4.4的規(guī)定。 表4.4.4

厚大斷面球鐵鑄件以其性能和成本上的優(yōu)勢(shì),在核電、風(fēng)電等行業(yè)具有廣闊的應(yīng)用前 景。但迄今為止,厚大斷面球鐵鑄件中形成碎塊狀石墨仍是目前國(guó)內(nèi)外鑄造領(lǐng)域研究 與生產(chǎn)的難題。本文采用模擬實(shí)驗(yàn)與生產(chǎn)性驗(yàn)證相結(jié)合的方法,研究了厚大斷面球鐵 中石墨析出行為及碎塊狀石墨的形成機(jī)理,分析了微量元素的作用機(jī)制。采用等溫切 面方法物理模擬了百噸級(jí)核乏燃料球鐵儲(chǔ)運(yùn)容器鑄件的凝固過(guò)程,設(shè)計(jì)了強(qiáng)制冷卻 系統(tǒng),并對(duì)模擬試塊的微觀組織及力學(xué)性能進(jìn)行了綜合分析與評(píng)價(jià)。利用自行設(shè)計(jì) 的液淬保溫爐,模擬了厚大斷面球鐵的凝固過(guò)程,研究了石墨的析出規(guī)律,并分析了其 影響因素。結(jié)果表明,當(dāng)保溫時(shí)間小于240min時(shí),石墨呈球狀析出。保溫時(shí)間達(dá)到 240min后,熔體中析出了碎塊狀石墨。繼續(xù)延長(zhǎng)保溫時(shí)間,在碎塊狀石墨共晶團(tuán)周圍 有蠕蟲狀和片狀石墨形成。實(shí)驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)碎塊狀石墨從鐵液中直接析出。利用高分辨

球墨鑄鐵縮孔、縮松問(wèn)題探討（3.對(duì)“均衡凝固技術(shù)”幾個(gè)基本問(wèn)題的討論） 3.對(duì)“均衡凝固技術(shù)”幾個(gè)基本問(wèn)題的討論 本文開頭就提到，目前球鐵件縮孔、縮松研究的焦點(diǎn)問(wèn)題是：如何正確認(rèn)識(shí)石墨 化膨脹？如何利用石墨化膨脹進(jìn)行補(bǔ)縮？以及如何處理外部補(bǔ)縮和自補(bǔ)縮的關(guān) 系？對(duì)這幾個(gè)焦點(diǎn)問(wèn)題，近年來(lái)在國(guó)內(nèi)流行的“均衡凝固技術(shù)”[28]提出了一 些看法，引起了各種不同的評(píng)論。可能是由于實(shí)踐經(jīng)歷和看問(wèn)題角度的差別，筆 者的認(rèn)識(shí)和看法可能與之有所不同，謹(jǐn)在這里對(duì)其中幾個(gè)基本問(wèn)題進(jìn)行討論，希 望通過(guò)不同觀點(diǎn)的交流有助于加深對(duì)球鐵縮孔、縮松問(wèn)題的認(rèn)識(shí)，特別希望有助 于正確認(rèn)識(shí)和利用石墨化膨脹進(jìn)行補(bǔ)縮。 3.1球鐵件是否可能實(shí)現(xiàn)“均衡凝固”？有利還是有弊？ 3.1.1收縮－膨脹疊加圖存在的問(wèn)題 均衡凝固技術(shù)[28]給“均衡凝固”所作的定義是：“鑄鐵鐵水冷卻時(shí)要產(chǎn)生體積 收縮，凝固時(shí)析

空氣錘的錘桿一般是用中碳鋼鍛造制成,由于工藝水平的限制,內(nèi)孔都加工成圖2或圖3的形狀,有的雖按圖1形狀加工,但在向球面過(guò)渡處不可避免被刀尖劃出一圈深溝,由于應(yīng)力集中導(dǎo)致錘桿過(guò)早斷裂。我廠750kg、400kg、150kg、65kg幾臺(tái)空氣錘在60、70年代總共換了10根錘桿,有的只使用半年或一年。這不僅經(jīng)濟(jì)損失很大,還影響生產(chǎn)。