通過(guò)設(shè)計(jì)改變混凝土中引氣劑、物摻合料來(lái)變化其微觀結(jié)構(gòu),研究孔隙結(jié)構(gòu)參數(shù)、分布狀態(tài)和細(xì)觀結(jié)構(gòu)形貌對(duì)其抗凍性能的影響規(guī)律.試驗(yàn)結(jié)果表明:混凝土最可幾孔徑、平均孔徑參數(shù)與其抗凍性能有良好的相關(guān)性.用單一微孔結(jié)構(gòu)孔隙率等參數(shù)去評(píng)價(jià)混凝土抗凍性能是有局限性,應(yīng)考慮不同微孔結(jié)構(gòu)的分布,只有混凝土各范圍微孔結(jié)構(gòu)相互搭配,且細(xì)觀形態(tài)上混凝土微孔結(jié)構(gòu)均勻而綿密的分布,骨料與漿體過(guò)度區(qū)結(jié)構(gòu)連接緊密才使其具有較高的抗凍性能.

sikifidiyi 4.37740.0193520363000.03 8.6 8.6 si fisi 8.466666667 8.68.38.5 8.60.7840.1968.4573979590.771 sifidisifi 0.196 di

摘要：國(guó)際上目前都廣泛應(yīng)用環(huán)剛度這個(gè)數(shù)值指標(biāo)來(lái)表示塑料埋地排水 管的抗外壓負(fù)載能力。如果管材的環(huán)剛度太小，管材可能發(fā)生過(guò)大變形 或出現(xiàn)壓屈失穩(wěn)破壞。反之，如果環(huán)剛度選擇得太高，必然采用過(guò)大的 截面慣性矩，將造成用材料太多，成本過(guò)高。 關(guān)鍵詞：塑料管　環(huán)剛度　外壓負(fù)載 　1埋地鋪設(shè)塑料管的負(fù)載和承受負(fù)載的管土共同作用 　　埋地鋪設(shè)塑料管有兩類，一類是內(nèi)部有壓力的，習(xí)慣稱為‘壓力管 道’，如輸送水或燃?xì)獾墓艿溃灰活愂莾?nèi)部是沒(méi)有壓力（或很低壓力） 的，稱為‘無(wú)壓管道non-pressurepipe’。 　　壓力管道的承受的負(fù)載有內(nèi)部壓力和外部的壓力。通常內(nèi)部壓力產(chǎn) 生的應(yīng)力是造成管材破壞的主要因素，破壞的形式是管壁內(nèi)的拉應(yīng)力造 成的變形過(guò)大和破裂（塑料管通常是由蠕變?cè)斐桑?。設(shè)計(jì)時(shí)一般先按承 受內(nèi)壓負(fù)載進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，選擇材料和結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)（如壁厚），然后再考 慮外壓負(fù)載進(jìn)行設(shè)計(jì)驗(yàn)算，必要時(shí)修

高壓注水引起套管內(nèi)壓的變化,增加套損井?dāng)?shù)。采用三維有限元方法,建立了高壓注水的三維有限元力學(xué)模型,對(duì)模型進(jìn)行求解,得到了套管管體與射孔段應(yīng)力強(qiáng)度、水泥環(huán)強(qiáng)度與注水壓力變化的回歸方程,分析了套管和水泥環(huán)應(yīng)力的變化規(guī)律,加深了高壓注水過(guò)程中套損機(jī)理的認(rèn)識(shí)。

埋地聚乙烯塑鋼纏繞排水管環(huán)剛度等級(jí)選擇計(jì)算 根據(jù)塑鋼纏繞管管道工程技術(shù)規(guī)程規(guī)定：埋地塑鋼纏繞管在外壓力作用下， 其豎向直徑的變形率應(yīng)小于管道直徑允許變形率5%。 即：%100 1 max, d wd （1） ε<5%（2） 式中wd,max——管道在荷載準(zhǔn)永久組合作用下的最大豎向變形量（m）。 管道在荷載準(zhǔn)永久組合作用下的最大豎向變形量wd,max可按下式計(jì)算： dp vkqksvd ldes dqfk dw 061.08 )(1, max,（3） 式中kd——管道變形系數(shù)，根據(jù)管道敷設(shè)基礎(chǔ)中心角2α按附錄表1選用； dl——變形滯后效應(yīng)系數(shù)，取值1.4 fsv，k——每延米管道上管頂?shù)呢Q向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kn/m）； φq，——可變荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)，取0.5； vkq——單

建立了套管水泥環(huán)組合抗擠強(qiáng)度模型,導(dǎo)出了管外水泥環(huán)對(duì)套管屈服抗擠強(qiáng)度的影響系數(shù),提出了套管水泥環(huán)組合抗擠強(qiáng)度彈性概念;計(jì)算分析了管外水泥環(huán)的存在對(duì)套管屈服抗擠強(qiáng)度的影響程度,并對(duì)套管水泥環(huán)組合抗擠強(qiáng)度對(duì)套管水泥環(huán)參數(shù)變化的敏感性,即套管水泥環(huán)組合抗擠強(qiáng)度彈性進(jìn)行了計(jì)算分析。

套管試壓后產(chǎn)生的微環(huán)隙是導(dǎo)致水泥環(huán)密封性下降的主要原因之一.根據(jù)套管-水泥環(huán)受力模型,推導(dǎo)了套管試壓后產(chǎn)生的微環(huán)隙的定量計(jì)算公式.通過(guò)計(jì)算對(duì)影響微環(huán)隙尺寸的因素進(jìn)行了分析.結(jié)果表明:試壓時(shí)微環(huán)隙的尺寸與井口壓力成正比;與圍巖壓力、水泥環(huán)的厚度呈負(fù)線性相關(guān);隨套管壁厚的增加而減小;隨水泥環(huán)彈性模量的增加呈先增大后減小趨勢(shì).在水泥環(huán)彈性模量為25gpa時(shí),微環(huán)隙的尺寸最大,但在其彈性模量小于25gpa時(shí),彈性模量對(duì)減小微環(huán)隙尺寸的作用更明顯,故對(duì)于需要高壓套管試壓的油氣井,宜選用低彈性模量的水泥石.

在一定的注汽壓力下,隨著熱蒸汽的注入,熱采井中套管與水泥環(huán)的溫度逐漸升高,特別是封隔器失效及注汽段處,套管與水泥環(huán)的溫度甚至可達(dá)350℃,產(chǎn)生的熱應(yīng)力足以使水泥環(huán)發(fā)生塑性變形而失效。當(dāng)水泥環(huán)降至初始溫度(注汽前)時(shí),就會(huì)產(chǎn)生永久的塑性變形。文章運(yùn)用彈塑性力學(xué)以及熱力學(xué)基本理論,建立了套管-水泥環(huán)耦合模型,分析了套管與水泥環(huán)的應(yīng)力分布,推導(dǎo)了冷熱膨脹后水泥環(huán)內(nèi)部的塑性變形方程,并以遼河油田常規(guī)注汽以及油井參數(shù)為例,借助ansys及matlab軟件確定各項(xiàng)參數(shù),得出了不同隔熱方式下交界面處的微間隙值,為防套損及井下氣竄提供了理論依據(jù)。

以水泥石水化物填充度最高為原則,綜合考慮水泥水化度、水泥固相體積增量和水泥漿體初始堆積密度兩個(gè)方面的匹配關(guān)系,通過(guò)理論推導(dǎo)和試驗(yàn)驗(yàn)證建立了多粒徑(連續(xù)粒徑分布)單組分水泥石強(qiáng)度與水泥粒徑分布之間關(guān)系的計(jì)算方法,在此基礎(chǔ)上就水泥粒徑分布對(duì)水泥石強(qiáng)度的影響進(jìn)行探討。結(jié)果表明:計(jì)算值與試驗(yàn)值比較吻合,用本文中提供的方法可以根據(jù)水泥的粒徑分布和各水灰比計(jì)算其不同齡期的填充度和抗壓強(qiáng)度。

大厚度水泥碎石可以采用連續(xù)施工和間斷施工兩種方法。文章通過(guò)鋪筑試驗(yàn)路,檢測(cè)fwd、鉆芯強(qiáng)度,比較這兩種不同施工方法對(duì)路基整體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的影響,得出在層間澆灑水泥凈漿的連續(xù)施工方法對(duì)提高基層整體強(qiáng)度效果最好。

本文詳細(xì)探討了水泥顆粒粒徑對(duì)水泥性能的影響，包括水泥強(qiáng)度、凝結(jié)時(shí)間、水化度、水化放熱曲線、砂漿干縮性等。結(jié)果顯示水泥中3～30μm顆粒對(duì)3d和28d強(qiáng)度的發(fā)揮起重要作用，其重量比例應(yīng)占65％以上。水泥中0～3μm部分早期強(qiáng)度高，3～25μm部分后期強(qiáng)度高。國(guó)內(nèi)水泥企業(yè)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，水泥顆粒偏細(xì)，這是追求過(guò)高的1d和3d強(qiáng)度的結(jié)果。

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水泥顆粒特征及粉磨工藝對(duì)水泥強(qiáng)度的影響 ——對(duì)一個(gè)現(xiàn)代干法水泥廠的實(shí)例分析 摘要：介紹了國(guó)內(nèi)某大型現(xiàn)代干法水泥廠的粉磨設(shè)備、粉磨工藝、水泥顆粒特征和熟料、水泥的物理 性能。通過(guò)對(duì)該廠水泥顆粒特征和熟料、水泥物理性能等實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)的解析，以實(shí)例證實(shí)了水泥顆粒特 征及粉磨工藝對(duì)水泥性能的影響程度。通過(guò)調(diào)整水泥粉磨設(shè)備和粉磨工藝,使水泥粒度分布接近于理想分 布，水泥強(qiáng)度可以顯著提高。在該工廠，與熟料28天抗壓強(qiáng)度比較，p.ii42.5r水泥28天抗壓強(qiáng)度高約 6mpa，p.o42.5r水泥28天抗壓強(qiáng)度高約4mpa。試驗(yàn)表明80μm篩余或比表面積均難以準(zhǔn)確反映水泥 的粒度分布。通過(guò)個(gè)案的實(shí)例分析，從水泥性能的角度給出了水泥廠粉磨設(shè)備、粉磨工藝和水泥產(chǎn)品顆粒 分布的一個(gè)參考標(biāo)準(zhǔn)。介紹了該工廠水泥粉磨過(guò)程的質(zhì)量檢驗(yàn)、質(zhì)量控制方法。該廠經(jīng)驗(yàn)表明，按gb/t 17671

水泥企業(yè)儲(chǔ)存水泥目前還是主要以混凝土圓庫(kù)為主,盡管造價(jià)較高,但與鋼板庫(kù)相比,其使用壽命、抗結(jié)露及水泥保質(zhì)優(yōu)勢(shì)明顯。實(shí)踐證明,科學(xué)設(shè)計(jì)、規(guī)范施工的混凝土圓庫(kù),長(zhǎng)期儲(chǔ)存水泥不但可以保持水

針對(duì)水泥顆粒的形狀和大小對(duì)水泥強(qiáng)度影響的主要方面進(jìn)行探究,并提出相關(guān)建議以供參考。

僅供借鑒#1 埋地聚乙烯塑鋼纏繞排水管環(huán)剛度等級(jí)選擇計(jì)算 根據(jù)塑鋼纏繞管管道工程技術(shù)規(guī)程規(guī)定：埋地塑鋼纏繞管在外壓力作用下， 其豎向直徑的變形率應(yīng)小于管道直徑允許變形率5%。 即：%100 1 max, d wd （1） ε<5%（2） 式中wd,max——管道在荷載準(zhǔn)永久組合作用下的最大豎向變形量（m）。 管道在荷載準(zhǔn)永久組合作用下的最大豎向變形量wd,max可按下式計(jì)算： dp vkqksvd ldes dqfk dw 061.08 )(1, max,（3） 式中kd——管道變形系數(shù)，根據(jù)管道敷設(shè)基礎(chǔ)中心角2α按附錄表1選用； dl——變形滯后效應(yīng)系數(shù)，取值1.4 fsv，k——每延米管道上管頂?shù)呢Q向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值（kn/m）； φq，——可變荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)，取0.5

水泥顆料的組成影響水泥強(qiáng)度越來(lái)越受到水泥工業(yè)的重視,通過(guò)分析水泥顆料形態(tài)中一些重要因素(顆料大小、形狀、比表面積和分布)對(duì)水泥強(qiáng)度的影響,總結(jié)了一些改善水泥強(qiáng)度的方法和措施,為新時(shí)期水泥生產(chǎn)提供理論指導(dǎo)和依據(jù)。

本文將圍繞hdpe排水管的環(huán)剛度等級(jí)展開(kāi)討論，詳細(xì)解釋了什么是環(huán)剛度等級(jí)以及其在建設(shè)工程領(lǐng)域的重要性。文章將從問(wèn)題解答的角度出發(fā)，逐步介紹相關(guān)概念、原理和應(yīng)用，并提供詳細(xì)的解釋和案例。

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塑料管環(huán)剛度計(jì)算圖

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