通過測試不同配合比的用于工程加固改造的水泥基灌漿料與舊混凝土的14d拉伸黏結(jié)強(qiáng)度,研究膠砂比、水膠比以及塑性膨脹劑等對灌漿料拉伸黏結(jié)強(qiáng)度的影響規(guī)律。試驗結(jié)果表明:灌漿料的拉伸黏結(jié)強(qiáng)度隨著膠砂比的增大呈近似線性增長,當(dāng)膠砂比從0.70提高至0.94,拉伸黏結(jié)強(qiáng)度提高89.1%；灌漿料的拉伸黏結(jié)強(qiáng)度隨著水膠比的提高先線性增長后趨于穩(wěn)定；當(dāng)塑性膨脹劑用量的增加時,灌漿料的拉伸黏結(jié)強(qiáng)度呈近似線性下降,其用量從0增至0.24%時,黏結(jié)強(qiáng)度降低49.1%。

為了明晰膠層厚度對膠連接接頭承載力的影響機(jī)理,采用試驗、數(shù)值模擬和理論分析相結(jié)合的方法研究了膠連接接頭承載力與膠層厚度的關(guān)系,據(jù)此提出了控制技術(shù),并通過試驗證明了該技術(shù)的有效性。試驗發(fā)現(xiàn),隨著膠層厚度的增加,初期承載力增加,但是進(jìn)一步增加膠層厚度,接頭破壞模式由剪切破壞變?yōu)閯冸x破壞,承載力明顯下降。研究表明,當(dāng)膠層較薄時,剪應(yīng)力是接頭破壞的控制因素,膠層厚度增加會降低剪應(yīng)力集中,故承載力提高;而當(dāng)膠層厚度增加到一定程度時,剝離應(yīng)力成為接頭破壞的控制因素,剝離應(yīng)力明顯增加,故承載力下降。

通過一系列對比試驗,研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強(qiáng)度與斷后伸長率的合理性。結(jié)果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強(qiáng)度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗結(jié)果受所用引伸計標(biāo)距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強(qiáng)度值要高于母材強(qiáng)度近20mpa,斷后伸長率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

鋼制灌漿套筒連接性能試驗研究

提出一種深基坑新型鋼斜撐接頭形式,它可以即插即用,允許有一定的轉(zhuǎn)動角度,可施加預(yù)應(yīng)力,克服原有斜撐接頭焊接施工增加基坑暴露時間、傾斜角度固定給斜撐安裝帶來不便、焊接后無法施加預(yù)應(yīng)力等缺點,可使軟土地區(qū)深基坑施工受時空效應(yīng)影響明顯減小。配合接頭試驗制作自平衡式試驗架。按照實際尺寸,對該新型支撐接頭進(jìn)行承載力試驗,加載到設(shè)計軸力2500kn時,接頭承載力滿足設(shè)計要求,加載到3000kn時接頭局部達(dá)到屈服狀態(tài),預(yù)埋鋼匣子前方混凝土局部出現(xiàn)壓碎現(xiàn)象,但結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定。用有限元法進(jìn)行加載過程數(shù)值模擬計算,計算曲線與實測吻合較好,這種新型斜撐接頭可以進(jìn)一步推廣應(yīng)用。

通過試驗研究多元復(fù)合水泥基灌漿材料由于用水量多而造成的離析、泌水及早期強(qiáng)度過低等問題

對焊接圓柱頭栓釘連接件,考慮栓釘直徑、混凝土強(qiáng)度及鋼纖維配置三個因素,進(jìn)行三因素三水平正交推出試驗。試驗數(shù)據(jù)的極差和方差分析表明,在混凝土中配置鋼纖維不影響栓釘?shù)目辜舫休d力和剪切滑移剛度,但栓釘?shù)募羟袆偠入S混凝土強(qiáng)度的提高而增大,剪切剛度與滑移量呈雙曲函數(shù)關(guān)系;并給出栓釘極限承載力及剪切剛度的計算公式。重復(fù)加載試驗表明,即使在剪力很小時,對栓釘卸載其滑移變形仍不能恢復(fù)。

螺栓抗拉連接中撬力減少了連接節(jié)點的強(qiáng)度,對結(jié)構(gòu)的性能產(chǎn)生不利影響。我國《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)螺栓連接技術(shù)規(guī)程》通過限制端板厚度來減少撬力的影響,文章通過有限元方法對t型連接接頭抗拉性能進(jìn)行分析,變換多個參數(shù)分析影響t型接頭t承載力的因素,并和規(guī)范進(jìn)行比對,分析規(guī)范的可靠程度。

對拉林鐵路扎繞特大橋進(jìn)行樁基承載力試驗.運(yùn)用自平衡法測試樁基極限承載力,測出樁基極限側(cè)摩阻力以及極限端阻力.根據(jù)試驗結(jié)果,結(jié)合地勘資料與設(shè)計資料,對樁長與樁徑進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計.通過現(xiàn)場試驗,獲得該卵石地區(qū)極限側(cè)摩阻力和極限端阻力,以供該地區(qū)其他工程借鑒使用.

橋梁基樁豎向極限承載力試驗研究——為確定基樁的豎向扳限承載力，設(shè)計了一種新穎的豎向靜載試驗系統(tǒng)，其加載體系具有結(jié)構(gòu)輕巧、制做安裝方便、受力合理、穩(wěn)定性好的優(yōu)點，較好地解決了靜載試驗加載的困難；介紹了采用逆斜率法與指數(shù)方程尋優(yōu)分析法由試驗p-s曲...

對拉林鐵路扎繞特大橋進(jìn)行樁基承載力試驗。運(yùn)用自平衡法測試樁基極限承載力,測出樁基極限側(cè)摩阻力以及極限端阻力。根據(jù)試驗結(jié)果,結(jié)合地勘資料與設(shè)計資料,對樁長與樁徑進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計。通過現(xiàn)場試驗,獲得該卵石地區(qū)極限側(cè)摩阻力和極限端阻力,以供該地區(qū)其他工程借鑒使用。

為了研究高強(qiáng)鋼中厚板焊接箱形柱的極限承載力,以11mm厚國產(chǎn)q460高強(qiáng)鋼中厚板制作了7個焊接箱形柱進(jìn)行軸心受壓試驗。試件共包含寬厚比8、12、18三種截面,長細(xì)比分別為35、50、70。根據(jù)試件的實測尺寸、鋼材的力學(xué)性能建立有限元模型,以初始缺陷的形式考慮了試件的初始撓度、初始偏心及焊接殘余應(yīng)力,分析預(yù)測了試件的極限承載力。試驗結(jié)果表明,高強(qiáng)鋼焊接箱形柱穩(wěn)定系數(shù)采用gb50017—2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中的c類截面柱子曲線偏保守,試驗結(jié)果平均曲線更接近b類截面曲線,但仍需進(jìn)一步驗證。分析結(jié)果表明,考慮了初始缺陷的有限元模型可準(zhǔn)確預(yù)測柱的極限承載力,可以作為試驗數(shù)據(jù)的補(bǔ)充。

0.9×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實測值為a級接頭； 3、抗拉強(qiáng)度實測值大于或等于1.35×屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為b級接頭； 4、破壞形態(tài)僅作記錄備查，不作為評定依據(jù)。 備注 1、抗拉強(qiáng)度實測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 0.95×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實測值為sa級接頭； 2、抗拉強(qiáng)度實測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 接頭類型接頭等級生產(chǎn)廠 母材抗 拉強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值 (mpa) 母材抗 拉強(qiáng)度 實測值 (mpa) 件極限 拉力 (kn) 接頭試件 抗拉強(qiáng)度 實測值 (mpa) 接頭 破壞 形態(tài) 結(jié) 送樣日期：見證人： 樣品編號 公稱直徑 (mm)代表數(shù)量 實測橫 截面積 母材屈 服強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值 (mpa) 工程名稱：檢評依據(jù)： 構(gòu)件名稱：報告日期： 鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸檢驗報告 gd2102007 有見證送檢 委托單位：報告編號：

(2)現(xiàn)場檢驗： 1)接頭的現(xiàn)場檢驗按驗收批進(jìn)行。 3.取樣方法與代表批量： (1)工藝檢驗： 數(shù)量可擴(kuò)大一倍。 2)同一施工條件下采用同一批材料的同等級、同形式、同規(guī)格的接頭每500個 為一驗收批。不足500個接頭也按一批計。 3)每一驗收批必須在工程結(jié)構(gòu)中隨機(jī)截取3個試件做單向拉伸試驗。在現(xiàn)場連 續(xù)檢驗10個驗收批，其全部單向拉伸試件一次抽樣均合格時，驗收批接頭 說明 gd2102007 1.本報告適用于錐螺紋連接、套筒擠壓接頭、鐓粗直螺紋鋼筋接頭等各類機(jī)械連接接頭的檢驗； 在正式施工前，按同批鋼筋、同種機(jī)械連接形式的

鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸檢驗報告 gd2102007 有見證送檢 委托單位：報告編號： 工程名稱：檢評依據(jù)： 構(gòu)件名稱：報告日期： 送樣日期：見證人： 樣品編號公稱直徑(mm)代表數(shù)量 接頭類型接頭等級生產(chǎn)廠 實測橫 截面積母材屈服 強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn) 值(mpa) 母材抗 拉強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值 (mpa) 母材抗拉 強(qiáng)度實測 值(mpa) 接頭試件 極限拉力 (kn) 接頭試件 抗拉強(qiáng)度 實測值 (mpa) 接頭破 壞形態(tài) 結(jié)論 1、抗拉強(qiáng)度實測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 0.95×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實測值為sa級接頭； 2、抗拉強(qiáng)度實測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 備注 0.9×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實測值為a級接頭； 3、抗拉強(qiáng)度實測值大于或等于1.35×屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為b級接頭； 4、破壞形態(tài)僅作記錄備查，不作為評定依據(jù)。 注：未經(jīng)本

01 樣 品 接頭 試件 抗拉 強(qiáng)度 技術(shù) 要求 檢測單位地址：聯(lián)系電話： 批準(zhǔn)：審核：主檢： 結(jié)論 備注 聲明：1、本檢驗報告涂改、換頁無效。未經(jīng)本單位書面批準(zhǔn)，不得部分復(fù)制本檢驗報告。（完全復(fù)制除外） 2、對本報告如有異議，應(yīng)在收到報告15日內(nèi)以書面形式向本單位提出，過期不予受理。 接頭試件實際抗拉強(qiáng)度 （mpa） 破壞形態(tài) 抗拉強(qiáng)度（mpa） 屈服強(qiáng)度（mpa） 接頭類型 代表數(shù)量（個） 生產(chǎn)單位 接頭等級 母材牌號 公稱直徑（mm） 樣品編號 見證人員： 監(jiān)督登記 號： 送檢日期：年月日檢驗日期：年月日報告日期：年月日 檢評依據(jù)： 見證單位：檢驗類別： 工程名稱：1 工程部位：5.2.9、鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸性能檢驗報告報告編號： 鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸性能檢驗報告 委托單位：檢驗

xxxxxx工程質(zhì)量檢測鑒定中心 鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸檢測報告 魯建檢字第02007號共1頁第1頁 委托單位報告編號 工程名稱委托日期 樣品名稱鋼筋直螺紋機(jī)械連接接頭檢測日期 檢測類別委托檢測委托人 檢測依據(jù)jgj107-2016、gb/t228.1-2010樣品狀態(tài)無銹蝕，外漏絲扣不大于2扣 檢測設(shè)備1、wew1000a萬能試驗機(jī)2、鋼直尺環(huán)境條件 實驗室地址 檢測內(nèi)容 樣品編號 接頭數(shù)量 工程部位 鋼筋牌號接 頭等級規(guī)格 檢驗型式 接頭類型 接頭抗拉強(qiáng) 度(mpa) 殘余變形值 (mm) 破壞形態(tài) hrb400e i級 c32 現(xiàn)場檢驗 直螺紋連接 605 / 鋼筋拉斷 595鋼筋拉斷 600鋼筋拉斷 結(jié)論依據(jù)jgj107-2016標(biāo)準(zhǔn)評定，該組鋼筋接頭所檢項目合格。 以下空白 檢測說明 見證單位：見證

研究了主管規(guī)格為219×6的、有負(fù)偏心作用的1/4加肋鋼管插板連接的極限承載力,同時借助有限元法分析了常用主管徑厚比下不同長徑比、不同負(fù)偏心距以及定長徑比時主管直徑、厚度以及節(jié)點板長度等參數(shù)對主管極限承載力的影響,在此基礎(chǔ)上提出了此類節(jié)點極限承載力計算的建議公式.結(jié)果表明:在常用的主管徑厚比下,負(fù)偏心對長徑比大于30的主管的承載力是不利的,對長徑比小于30的主管的承載力是有利的,這主要是由于長徑比大于30時主管整體失穩(wěn)先于局部屈曲,而長徑比小于30時主管局部屈曲起主要控制作用;主管直徑、厚度以及節(jié)點板長度對承載力影響明顯;所得出的建議公式具有一定的適用性.

為了解焊接工字鋼梁的承載力極限狀態(tài),采用有限元法對焊接工字鋼梁腹板在剪力、彎矩、局部壓力單獨(dú)作用和聯(lián)合作用下的極限承載力進(jìn)行了計算,并進(jìn)行了19根試件的試驗研究.結(jié)果表明:高厚比較大的腹板具有很高的屈曲后強(qiáng)度,腹板的高厚比和橫向加勁肋的間距是影響腹板抗剪極限承載力的主要因素;在腹板高厚比滿足一定限值時,受彎腹板的屈曲對梁的抗彎極限承載力幾乎沒有影響;彎剪共同作用的腹板,當(dāng)彎矩小于翼緣所能承受的彎矩時,彎矩對抗剪極限承載力的影響不大,破壞形式仍為腹板的剪切屈曲破壞.建議實際工程中利用腹板屈曲后強(qiáng)度時腹板高厚比限值為250,橫向加勁肋的間距為(0.8～1.5)h0.

根據(jù)制作過程中膠層固化的時機(jī),復(fù)合材料膠—螺混合連接接頭可分為兩種制作工藝。目前對兩種工藝制作的膠—螺混合連接接頭的研究中均存在傳力機(jī)理不清,缺乏承載力計算方法等問題。對于兩種工藝所制作的膠—螺混合連接接頭,對比分析其承載變形過程中傳力機(jī)理及膠—螺之間變形協(xié)調(diào)條件的差異?；诮宇^的傳力機(jī)理及膠—螺之間的變形協(xié)調(diào)條件,分別推導(dǎo)此兩種工藝所制作膠—螺混合連接接頭各自的承載力計算方法。利用該方法對采用兩種工藝分別制作的各一組接頭試件進(jìn)行承載力計算和試驗對比,理論值與試驗值吻合較好,驗證理論分析的正確性。

研究了礦物摻合料、硬骨料、高效減水劑等對超高強(qiáng)接頭灌漿料各項性能的作用和影響,采用復(fù)合膨脹劑提高了該接頭灌漿料的早期膨脹性能。通過試驗得到了一種28d抗壓強(qiáng)度可達(dá)110mpa以上、具有較高流動度和理想膨脹率的高強(qiáng)鋼筋接頭灌漿料。

資陽市公路工程試驗檢測中心 鋼筋焊接接頭拉伸、彎曲試驗記錄 試驗編號任務(wù)單編號 依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程試驗開始時間 樣品概況試驗完成時間 試驗環(huán)境 試驗所用儀器設(shè)備 鋼筋產(chǎn)地或生產(chǎn)廠家鋼筋牌號 施工部位或用途鋼筋批號 焊接名稱 試 樣 尺 寸 試樣直徑(mm) 試樣長度(mm) 受試長度(mm) 焊縫長度(mm) 焊口直徑(mm) 母材截面積(mm2) 拉 伸 試 驗 樣品編號 斷口部位 極限荷載(kn) 抗拉強(qiáng)度(mpa) 彎 曲 試 驗 樣品編號 彎心直徑(mm) 彎曲角度(°) 彎曲結(jié)果 檢驗結(jié)論 備注 試驗：記錄：計算：復(fù)核：審核：