通過測試不同配合比的用于工程加固改造的水泥基灌漿料與舊混凝土的14d拉伸黏結(jié)強(qiáng)度,研究膠砂比、水膠比以及塑性膨脹劑等對灌漿料拉伸黏結(jié)強(qiáng)度的影響規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果表明:灌漿料的拉伸黏結(jié)強(qiáng)度隨著膠砂比的增大呈近似線性增長,當(dāng)膠砂比從0.70提高至0.94,拉伸黏結(jié)強(qiáng)度提高89.1%；灌漿料的拉伸黏結(jié)強(qiáng)度隨著水膠比的提高先線性增長后趨于穩(wěn)定；當(dāng)塑性膨脹劑用量的增加時(shí),灌漿料的拉伸黏結(jié)強(qiáng)度呈近似線性下降,其用量從0增至0.24%時(shí),黏結(jié)強(qiáng)度降低49.1%。

為了明晰膠層厚度對膠連接接頭承載力的影響機(jī)理,采用試驗(yàn)、數(shù)值模擬和理論分析相結(jié)合的方法研究了膠連接接頭承載力與膠層厚度的關(guān)系,據(jù)此提出了控制技術(shù),并通過試驗(yàn)證明了該技術(shù)的有效性。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),隨著膠層厚度的增加,初期承載力增加,但是進(jìn)一步增加膠層厚度,接頭破壞模式由剪切破壞變?yōu)閯冸x破壞,承載力明顯下降。研究表明,當(dāng)膠層較薄時(shí),剪應(yīng)力是接頭破壞的控制因素,膠層厚度增加會(huì)降低剪應(yīng)力集中,故承載力提高;而當(dāng)膠層厚度增加到一定程度時(shí),剝離應(yīng)力成為接頭破壞的控制因素,剝離應(yīng)力明顯增加,故承載力下降。

通過一系列對比試驗(yàn),研究分析了q345焊接試板焊接接頭橫向拉伸性能與全焊縫和焊板母材之間的差異,探索接頭橫向拉伸所得屈服強(qiáng)度與斷后伸長率的合理性。結(jié)果表明,接頭橫向拉伸所獲得的屈服強(qiáng)度值介于母材與全焊縫的值之間,且試驗(yàn)結(jié)果受所用引伸計(jì)標(biāo)距的影響較為顯著;接頭橫向拉伸斷裂位置雖在母材上,但抗拉強(qiáng)度值要高于母材強(qiáng)度近20mpa,斷后伸長率則比母材低了近10%,但仍高于全焊縫的值。

鋼制灌漿套筒連接性能試驗(yàn)研究

提出一種深基坑新型鋼斜撐接頭形式,它可以即插即用,允許有一定的轉(zhuǎn)動(dòng)角度,可施加預(yù)應(yīng)力,克服原有斜撐接頭焊接施工增加基坑暴露時(shí)間、傾斜角度固定給斜撐安裝帶來不便、焊接后無法施加預(yù)應(yīng)力等缺點(diǎn),可使軟土地區(qū)深基坑施工受時(shí)空效應(yīng)影響明顯減小。配合接頭試驗(yàn)制作自平衡式試驗(yàn)架。按照實(shí)際尺寸,對該新型支撐接頭進(jìn)行承載力試驗(yàn),加載到設(shè)計(jì)軸力2500kn時(shí),接頭承載力滿足設(shè)計(jì)要求,加載到3000kn時(shí)接頭局部達(dá)到屈服狀態(tài),預(yù)埋鋼匣子前方混凝土局部出現(xiàn)壓碎現(xiàn)象,但結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定。用有限元法進(jìn)行加載過程數(shù)值模擬計(jì)算,計(jì)算曲線與實(shí)測吻合較好,這種新型斜撐接頭可以進(jìn)一步推廣應(yīng)用。

通過試驗(yàn)研究多元復(fù)合水泥基灌漿材料由于用水量多而造成的離析、泌水及早期強(qiáng)度過低等問題

對焊接圓柱頭栓釘連接件,考慮栓釘直徑、混凝土強(qiáng)度及鋼纖維配置三個(gè)因素,進(jìn)行三因素三水平正交推出試驗(yàn)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)的極差和方差分析表明,在混凝土中配置鋼纖維不影響栓釘?shù)目辜舫休d力和剪切滑移剛度,但栓釘?shù)募羟袆偠入S混凝土強(qiáng)度的提高而增大,剪切剛度與滑移量呈雙曲函數(shù)關(guān)系;并給出栓釘極限承載力及剪切剛度的計(jì)算公式。重復(fù)加載試驗(yàn)表明,即使在剪力很小時(shí),對栓釘卸載其滑移變形仍不能恢復(fù)。

螺栓抗拉連接中撬力減少了連接節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度,對結(jié)構(gòu)的性能產(chǎn)生不利影響。我國《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)螺栓連接技術(shù)規(guī)程》通過限制端板厚度來減少撬力的影響,文章通過有限元方法對t型連接接頭抗拉性能進(jìn)行分析,變換多個(gè)參數(shù)分析影響t型接頭t承載力的因素,并和規(guī)范進(jìn)行比對,分析規(guī)范的可靠程度。

對拉林鐵路扎繞特大橋進(jìn)行樁基承載力試驗(yàn).運(yùn)用自平衡法測試樁基極限承載力,測出樁基極限側(cè)摩阻力以及極限端阻力.根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,結(jié)合地勘資料與設(shè)計(jì)資料,對樁長與樁徑進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì).通過現(xiàn)場試驗(yàn),獲得該卵石地區(qū)極限側(cè)摩阻力和極限端阻力,以供該地區(qū)其他工程借鑒使用.

橋梁基樁豎向極限承載力試驗(yàn)研究——為確定基樁的豎向扳限承載力，設(shè)計(jì)了一種新穎的豎向靜載試驗(yàn)系統(tǒng)，其加載體系具有結(jié)構(gòu)輕巧、制做安裝方便、受力合理、穩(wěn)定性好的優(yōu)點(diǎn)，較好地解決了靜載試驗(yàn)加載的困難；介紹了采用逆斜率法與指數(shù)方程尋優(yōu)分析法由試驗(yàn)p-s曲...

對拉林鐵路扎繞特大橋進(jìn)行樁基承載力試驗(yàn)。運(yùn)用自平衡法測試樁基極限承載力,測出樁基極限側(cè)摩阻力以及極限端阻力。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果,結(jié)合地勘資料與設(shè)計(jì)資料,對樁長與樁徑進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。通過現(xiàn)場試驗(yàn),獲得該卵石地區(qū)極限側(cè)摩阻力和極限端阻力,以供該地區(qū)其他工程借鑒使用。

為了研究高強(qiáng)鋼中厚板焊接箱形柱的極限承載力,以11mm厚國產(chǎn)q460高強(qiáng)鋼中厚板制作了7個(gè)焊接箱形柱進(jìn)行軸心受壓試驗(yàn)。試件共包含寬厚比8、12、18三種截面,長細(xì)比分別為35、50、70。根據(jù)試件的實(shí)測尺寸、鋼材的力學(xué)性能建立有限元模型,以初始缺陷的形式考慮了試件的初始撓度、初始偏心及焊接殘余應(yīng)力,分析預(yù)測了試件的極限承載力。試驗(yàn)結(jié)果表明,高強(qiáng)鋼焊接箱形柱穩(wěn)定系數(shù)采用gb50017—2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中的c類截面柱子曲線偏保守,試驗(yàn)結(jié)果平均曲線更接近b類截面曲線,但仍需進(jìn)一步驗(yàn)證。分析結(jié)果表明,考慮了初始缺陷的有限元模型可準(zhǔn)確預(yù)測柱的極限承載力,可以作為試驗(yàn)數(shù)據(jù)的補(bǔ)充。

0.9×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實(shí)測值為a級接頭； 3、抗拉強(qiáng)度實(shí)測值大于或等于1.35×屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為b級接頭； 4、破壞形態(tài)僅作記錄備查，不作為評定依據(jù)。 備注 1、抗拉強(qiáng)度實(shí)測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 0.95×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實(shí)測值為sa級接頭； 2、抗拉強(qiáng)度實(shí)測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 接頭類型接頭等級生產(chǎn)廠 母材抗 拉強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值 (mpa) 母材抗 拉強(qiáng)度 實(shí)測值 (mpa) 件極限 拉力 (kn) 接頭試件 抗拉強(qiáng)度 實(shí)測值 (mpa) 接頭 破壞 形態(tài) 結(jié) 送樣日期：見證人： 樣品編號 公稱直徑 (mm)代表數(shù)量 實(shí)測橫 截面積 母材屈 服強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值 (mpa) 工程名稱：檢評依據(jù)： 構(gòu)件名稱：報(bào)告日期： 鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸檢驗(yàn)報(bào)告 gd2102007 有見證送檢 委托單位：報(bào)告編號：

(2)現(xiàn)場檢驗(yàn)： 1)接頭的現(xiàn)場檢驗(yàn)按驗(yàn)收批進(jìn)行。 3.取樣方法與代表批量： (1)工藝檢驗(yàn)： 數(shù)量可擴(kuò)大一倍。 2)同一施工條件下采用同一批材料的同等級、同形式、同規(guī)格的接頭每500個(gè) 為一驗(yàn)收批。不足500個(gè)接頭也按一批計(jì)。 3)每一驗(yàn)收批必須在工程結(jié)構(gòu)中隨機(jī)截取3個(gè)試件做單向拉伸試驗(yàn)。在現(xiàn)場連 續(xù)檢驗(yàn)10個(gè)驗(yàn)收批，其全部單向拉伸試件一次抽樣均合格時(shí)，驗(yàn)收批接頭 說明 gd2102007 1.本報(bào)告適用于錐螺紋連接、套筒擠壓接頭、鐓粗直螺紋鋼筋接頭等各類機(jī)械連接接頭的檢驗(yàn)； 在正式施工前，按同批鋼筋、同種機(jī)械連接形式的

鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸檢驗(yàn)報(bào)告 gd2102007 有見證送檢 委托單位：報(bào)告編號： 工程名稱：檢評依據(jù)： 構(gòu)件名稱：報(bào)告日期： 送樣日期：見證人： 樣品編號公稱直徑(mm)代表數(shù)量 接頭類型接頭等級生產(chǎn)廠 實(shí)測橫 截面積母材屈服 強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn) 值(mpa) 母材抗 拉強(qiáng)度 標(biāo)準(zhǔn)值 (mpa) 母材抗拉 強(qiáng)度實(shí)測 值(mpa) 接頭試件 極限拉力 (kn) 接頭試件 抗拉強(qiáng)度 實(shí)測值 (mpa) 接頭破 壞形態(tài) 結(jié)論 1、抗拉強(qiáng)度實(shí)測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 0.95×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實(shí)測值為sa級接頭； 2、抗拉強(qiáng)度實(shí)測值大于或等于抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并且大于或等于 備注 0.9×鋼筋母材抗拉強(qiáng)度實(shí)測值為a級接頭； 3、抗拉強(qiáng)度實(shí)測值大于或等于1.35×屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為b級接頭； 4、破壞形態(tài)僅作記錄備查，不作為評定依據(jù)。 注：未經(jīng)本

01 樣 品 接頭 試件 抗拉 強(qiáng)度 技術(shù) 要求 檢測單位地址：聯(lián)系電話： 批準(zhǔn)：審核：主檢： 結(jié)論 備注 聲明：1、本檢驗(yàn)報(bào)告涂改、換頁無效。未經(jīng)本單位書面批準(zhǔn)，不得部分復(fù)制本檢驗(yàn)報(bào)告。（完全復(fù)制除外） 2、對本報(bào)告如有異議，應(yīng)在收到報(bào)告15日內(nèi)以書面形式向本單位提出，過期不予受理。 接頭試件實(shí)際抗拉強(qiáng)度 （mpa） 破壞形態(tài) 抗拉強(qiáng)度（mpa） 屈服強(qiáng)度（mpa） 接頭類型 代表數(shù)量（個(gè)） 生產(chǎn)單位 接頭等級 母材牌號 公稱直徑（mm） 樣品編號 見證人員： 監(jiān)督登記 號： 送檢日期：年月日檢驗(yàn)日期：年月日報(bào)告日期：年月日 檢評依據(jù)： 見證單位：檢驗(yàn)類別： 工程名稱：1 工程部位：5.2.9、鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸性能檢驗(yàn)報(bào)告報(bào)告編號： 鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸性能檢驗(yàn)報(bào)告 委托單位：檢驗(yàn)

xxxxxx工程質(zhì)量檢測鑒定中心 鋼筋機(jī)械連接接頭拉伸檢測報(bào)告 魯建檢字第02007號共1頁第1頁 委托單位報(bào)告編號 工程名稱委托日期 樣品名稱鋼筋直螺紋機(jī)械連接接頭檢測日期 檢測類別委托檢測委托人 檢測依據(jù)jgj107-2016、gb/t228.1-2010樣品狀態(tài)無銹蝕，外漏絲扣不大于2扣 檢測設(shè)備1、wew1000a萬能試驗(yàn)機(jī)2、鋼直尺環(huán)境條件 實(shí)驗(yàn)室地址 檢測內(nèi)容 樣品編號 接頭數(shù)量 工程部位 鋼筋牌號接 頭等級規(guī)格 檢驗(yàn)型式 接頭類型 接頭抗拉強(qiáng) 度(mpa) 殘余變形值 (mm) 破壞形態(tài) hrb400e i級 c32 現(xiàn)場檢驗(yàn) 直螺紋連接 605 / 鋼筋拉斷 595鋼筋拉斷 600鋼筋拉斷 結(jié)論依據(jù)jgj107-2016標(biāo)準(zhǔn)評定，該組鋼筋接頭所檢項(xiàng)目合格。 以下空白 檢測說明 見證單位：見證

為了解焊接工字鋼梁的承載力極限狀態(tài),采用有限元法對焊接工字鋼梁腹板在剪力、彎矩、局部壓力單獨(dú)作用和聯(lián)合作用下的極限承載力進(jìn)行了計(jì)算,并進(jìn)行了19根試件的試驗(yàn)研究.結(jié)果表明:高厚比較大的腹板具有很高的屈曲后強(qiáng)度,腹板的高厚比和橫向加勁肋的間距是影響腹板抗剪極限承載力的主要因素;在腹板高厚比滿足一定限值時(shí),受彎腹板的屈曲對梁的抗彎極限承載力幾乎沒有影響;彎剪共同作用的腹板,當(dāng)彎矩小于翼緣所能承受的彎矩時(shí),彎矩對抗剪極限承載力的影響不大,破壞形式仍為腹板的剪切屈曲破壞.建議實(shí)際工程中利用腹板屈曲后強(qiáng)度時(shí)腹板高厚比限值為250,橫向加勁肋的間距為(0.8～1.5)h0.

資陽市公路工程試驗(yàn)檢測中心 鋼筋焊接接頭拉伸、彎曲試驗(yàn)記錄 試驗(yàn)編號任務(wù)單編號 依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程試驗(yàn)開始時(shí)間 樣品概況試驗(yàn)完成時(shí)間 試驗(yàn)環(huán)境 試驗(yàn)所用儀器設(shè)備 鋼筋產(chǎn)地或生產(chǎn)廠家鋼筋牌號 施工部位或用途鋼筋批號 焊接名稱 試 樣 尺 寸 試樣直徑(mm) 試樣長度(mm) 受試長度(mm) 焊縫長度(mm) 焊口直徑(mm) 母材截面積(mm2) 拉 伸 試 驗(yàn) 樣品編號 斷口部位 極限荷載(kn) 抗拉強(qiáng)度(mpa) 彎 曲 試 驗(yàn) 樣品編號 彎心直徑(mm) 彎曲角度(°) 彎曲結(jié)果 檢驗(yàn)結(jié)論 備注 試驗(yàn)：記錄：計(jì)算：復(fù)核：審核：

統(tǒng)計(jì)了幾年來所做鋼材的拉伸試驗(yàn),從試樣斷裂部位、焊接接頭構(gòu)成、焊接方法和焊接工藝幾個(gè)方面進(jìn)行分析,找出了焊接機(jī)理和顯微組織對鋼材焊接接頭拉伸試驗(yàn)結(jié)果的影響。其有利于采取針對性措施,改善焊接接頭組織和性能,從而提高產(chǎn)品的焊接質(zhì)量。

采用水泥基灌漿套筒進(jìn)行預(yù)裝配式混凝土結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)的連接是目前最常見、最可靠的方式.試驗(yàn)研究了硫鋁酸鹽水泥與普通硅酸鹽水泥以不同比例混合制備的水泥基灌漿材料工作、力學(xué)與變形性能.試驗(yàn)結(jié)果表明,硫鋁酸鹽水泥取代后灌漿料初始流動(dòng)度及其經(jīng)時(shí)保持能力降低,早齡期抗壓、抗折強(qiáng)度提升,后期強(qiáng)度下降,自收縮和干燥收縮減小.綜合考慮水泥基灌漿材料工作、力學(xué)與體積穩(wěn)定性能,硫鋁酸鹽水泥取代普通硅酸鹽水泥比例以50％左右為宜.

hrb33528531.5滾軋直螺紋鋼筋接頭64.9301490 hrb33528523.5滾軋直螺紋鋼筋接頭63.7210340 hrb33528532.4滾軋直螺紋鋼筋接頭65.4284460 hrb33528527.8滾軋直螺紋鋼筋接頭65.5331540鋼筋從連接件拔出 hrb33528539.2滾軋直螺紋鋼筋接頭64.9340550 hrb33528532.6滾軋直螺紋鋼筋接頭64.4358580 hrb33525533.1滾軋直螺紋鋼筋接頭65.2311505 hrb33525539.8滾軋直螺紋鋼筋接頭64.5280455鋼筋從連接件拔出 hrb335280滾軋直螺紋鋼筋接頭65358580鋼筋母材拉斷 hrb335280滾軋直螺紋鋼筋接頭