運(yùn)用平面二維水流泥沙數(shù)學(xué)模型,分別建立了包含金塘水道大范圍以及擬建工程區(qū)小范圍水域的潮流泥沙場(chǎng),其中大范圍模型為小范圍模型提供邊界條件。計(jì)算結(jié)果表明:改擴(kuò)建工程使周邊局部海域流場(chǎng)減弱,但影響范圍有限,流場(chǎng)變化主要集中于改擴(kuò)建碼頭西側(cè)及其后沿駁船碼頭港池開(kāi)挖區(qū)水域,漲、落急流速變幅在13.3%以內(nèi),流向變化值小于8.3°。碼頭后沿的淺灘區(qū)是主要泥沙淤積區(qū),改擴(kuò)建碼頭前沿平均淤?gòu)?qiáng)約0.76m/a,淤積量2.5萬(wàn)m3/a,駁船泊位區(qū)平均淤?gòu)?qiáng)1.42m/a,淤積量5.9萬(wàn)m3/a。鑒于岸坡淺灘仍是主要的淤積區(qū),建議保持定期疏浚,以免淤積前伸對(duì)駁船港池和碼頭前沿造成不利影響。

本文采用mike21二維水動(dòng)力模型模擬了南黃海輻射沙脊群海域的潮流形態(tài)和含沙量,模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)基本一致。在此基礎(chǔ)上,模擬計(jì)算了圍填海工程后輻射沙脊群海域的潮流和含沙量變化。結(jié)果顯示工程對(duì)潮流和含沙量的影響主要出現(xiàn)在工程區(qū)附近。圍填海工程使原本以弶港為中心呈扇形輻聚、輻散的潮流格局有所改變,形成東沙島西側(cè)南北向和高泥島南側(cè)東西向的兩條潮流通道,并在一定程度上分割了條子泥南北兩側(cè)的水體。工程后含沙量的變化與平均流速的變化基本一致,在流速變大的東沙島西北側(cè)和高泥島南側(cè)海域,含沙量顯著升高;在流速變小的條子泥南北兩側(cè)、東沙島東側(cè)及西南側(cè),含沙量顯著降低。

介紹桂山島客運(yùn)碼頭設(shè)計(jì),包括總平面布置、水工結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、裝卸工藝。針對(duì)海島客運(yùn)碼頭水位變化快的特點(diǎn),對(duì)游客上下船裝卸工藝的選型及設(shè)計(jì)進(jìn)行了探討,本工程采用液壓升降橋,使用效果良好,供類似項(xiàng)目設(shè)計(jì)參考。

杭州某客運(yùn)碼頭三層地下室部分設(shè)置在運(yùn)河內(nèi),基坑南北兩側(cè)的土壓力嚴(yán)重不平衡,地質(zhì)條件及環(huán)境條件復(fù)雜。本文介紹了該工程地下室基坑支護(hù)的設(shè)計(jì)方案與施工過(guò)程。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)全過(guò)程監(jiān)測(cè)資料,分析了基坑的變形性狀及環(huán)境影響,得出了一些對(duì)類似工程有一定參考意義的結(jié)論。

蕪湖港客運(yùn)碼頭工程監(jiān)理工作總結(jié)報(bào)告 蕪湖港客運(yùn)碼頭工程 監(jiān)

朝天門(mén)客運(yùn)碼頭箱型連續(xù)軌道梁的施工

武漢客運(yùn)碼頭機(jī)械工藝新設(shè)計(jì)

重慶港朝天門(mén)客運(yùn)碼頭工程水下施工

朝天門(mén)客運(yùn)碼頭箱型連續(xù)軌道梁的施工

武漢客運(yùn)碼頭機(jī)械工藝新設(shè)計(jì)

通過(guò)天津港大量實(shí)測(cè)資料的對(duì)比分析,研究了泥沙淤積變化的特點(diǎn),并對(duì)天津港在外海建島式深水碼頭工程的可行性進(jìn)行了論述

外高橋順岸樁基碼頭泥沙回淤及分析——順岸式樁基碼頭前沿會(huì)發(fā)生較為嚴(yán)重的泥沙淤積以長(zhǎng)江口外高橋港區(qū)碼頭為例，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)水深資料，并結(jié)合物理模型試驗(yàn)及數(shù)學(xué)模型計(jì)算的結(jié)果，分析建碼頭后影響碼頭前沿泥沙回淤的因素樁基的阻水作用，減小了碼頭前沿的水流...

2002～2004年,黃河水利委員會(huì)相繼開(kāi)展了3次基于不同調(diào)度方式和不同空間尺度的調(diào)水調(diào)沙試驗(yàn)。本文中通過(guò)對(duì)試驗(yàn)期間小浪底水庫(kù)及黃河下游河道懸移質(zhì)、床沙質(zhì)泥沙顆粒級(jí)配在時(shí)間和空間上的變化分析,說(shuō)明小浪底水庫(kù)淤粗排細(xì)有利于調(diào)整庫(kù)區(qū)泥沙淤積形態(tài)和出庫(kù)細(xì)顆粒泥沙向大海輸移;下游河道中懸移質(zhì)泥沙平均中數(shù)粒徑沿程變粗,試驗(yàn)達(dá)到了全面沖刷河槽的目的。

碼頭工程施工期對(duì)海洋環(huán)境的影響主要表現(xiàn)為懸浮泥沙的影響。懸浮泥沙主要由基槽開(kāi)挖、塊石拋填和港池疏浚產(chǎn)生,同時(shí)受項(xiàng)目所在地水文條件影響。懸浮泥沙會(huì)對(duì)浮游生物、海洋漁業(yè)資源、養(yǎng)殖生產(chǎn)和資源保護(hù)區(qū)等產(chǎn)生不利影響。以山東lng項(xiàng)目碼頭工程為例,運(yùn)用ecomsed模型數(shù)值模擬泥沙的三維擴(kuò)散運(yùn)動(dòng),得出了在大潮期和小潮期基槽開(kāi)挖、塊石拋填和港池疏浚懸浮泥沙的最大影響范圍,分析了懸浮泥沙對(duì)海洋生態(tài)的影響,并提出減少危害海洋生態(tài)的工程措施。

為了對(duì)擬建的曹妃甸港區(qū)煤碼頭堆場(chǎng)軌道梁進(jìn)行復(fù)合地基二次處理施工,來(lái)滿足設(shè)計(jì)要求的承載力和沉降要求。文中在地質(zhì)條件相似的位置采用4種不同的技術(shù)參數(shù)來(lái)進(jìn)行施工試驗(yàn)。通過(guò)樁頭、芯樣外觀檢查和強(qiáng)度檢驗(yàn)及復(fù)合板檢測(cè)等,均能滿足設(shè)計(jì)要求并確定了最佳施工參數(shù)。

建立了基于不規(guī)則三角形網(wǎng)格的考慮波浪及其破碎作用的二維潮流場(chǎng)和泥沙場(chǎng)數(shù)學(xué)模型,對(duì)黃島電廠取水海域的潮流場(chǎng)、泥沙場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬和分析,對(duì)電廠取水口的泥淤積強(qiáng)度進(jìn)行了計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明,電廠取水口附近海區(qū)流弱水清,取水口泥沙淤積輕微,對(duì)電廠取水基本沒(méi)有影響。

為研究潮流區(qū)泥沙運(yùn)動(dòng)對(duì)電廠冷卻水取排水影響,提供電廠取排水口防沙設(shè)計(jì)依據(jù),基于潮流物理模型及泥沙模型相似關(guān)鍵條件,結(jié)合程序控制生潮系統(tǒng),構(gòu)建物理模型對(duì)電廠取排水進(jìn)行泥沙試驗(yàn)研究。試驗(yàn)研究了在典型潮流、典型洪水及頻率洪水3種工況下,某電廠取排水口附近水域及床面泥沙運(yùn)動(dòng)規(guī)律,分析泥沙運(yùn)動(dòng)對(duì)電廠取排水的影響,并依此對(duì)電廠取排水口形式進(jìn)行優(yōu)化。成果及方法可為在潮流區(qū)復(fù)雜流態(tài)下泥沙規(guī)律研究提供參考。

本文通過(guò)試驗(yàn),研究了水流紊動(dòng)剪切對(duì)黏性細(xì)顆粒泥沙絮凝發(fā)育的影響作用。根據(jù)我們的實(shí)驗(yàn),得出以下初步認(rèn)識(shí):(1)在某一剪切條件下,長(zhǎng)時(shí)間后絮凝發(fā)育會(huì)漸趨穩(wěn)定,達(dá)到某種平衡狀態(tài),這時(shí)絮團(tuán)尺度的統(tǒng)計(jì)平均值趨于某一穩(wěn)定值;(2)在低剪切紊動(dòng)作用(剪切流速梯度g30或41s-1),紊動(dòng)剪切強(qiáng)度的提高抑制絮凝發(fā)育,絮團(tuán)尺度的統(tǒng)計(jì)平均值減小;在中間某一剪切狀況下(g=30或41s-1),絮凝發(fā)育達(dá)到最佳狀態(tài),絮團(tuán)尺度的統(tǒng)計(jì)平均值最大。另外,在試驗(yàn)中也發(fā)現(xiàn):(3)在相同的水流剪切狀況下,初始泥沙濃度越大,懸浮體系中形成的穩(wěn)定的絮團(tuán)中值粒徑統(tǒng)計(jì)值也越大;(4)提高電解質(zhì)濃度或增加電解質(zhì)陽(yáng)離子化合價(jià),也會(huì)促進(jìn)絮團(tuán)發(fā)育;(5)形成的絮團(tuán)處在大小為kolmogorov尺度的旋渦內(nèi),其周圍的繞流流態(tài)為層流狀態(tài),絮團(tuán)受到的阻力以黏性力為主,破裂方式為表面破壞,同時(shí),絮團(tuán)最大粒徑隨紊動(dòng)強(qiáng)度的增加而降低。

針對(duì)滴灌用黃河水泥沙含量高的問(wèn)題，根據(jù)蘭州段黃河泥沙粒配特性設(shè)計(jì)了黃河水泥沙分離設(shè)備。采用正交試驗(yàn)、極差和方差分析研究了分離機(jī)參數(shù)對(duì)溢流顆粒d。和溢流液流量的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：影響溢流顆粒d。的參數(shù)主次排列為轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速、碟片間隙和噴嘴數(shù)量，而影響溢流液流量的參數(shù)主次排列為轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速、噴嘴數(shù)量和碟片間隙?？紤]試驗(yàn)因素對(duì)溢流顆粒d。和溢流液流量影響程度的大小，優(yōu)化的參數(shù)為轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)速為3500rpm、噴嘴數(shù)量為32個(gè)、碟片間隙為1．2mm。

開(kāi)孔沉箱不同的開(kāi)孔位置對(duì)波浪反射系數(shù)存在一定的影響。本文通過(guò)某港碼頭不同開(kāi)孔方案的物理模型試驗(yàn),對(duì)沉箱結(jié)構(gòu)在不同設(shè)計(jì)水位波浪作用下的反射系數(shù)和越浪量進(jìn)行對(duì)比,從而合理的確定開(kāi)孔位置,為其他類似工程提供一定的參考。

根據(jù)粉沙淤泥質(zhì)海岸的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)資料及在環(huán)形水槽中進(jìn)行的細(xì)顆粒泥沙運(yùn)動(dòng)的特性試驗(yàn)成果,提出了水體含沙量的經(jīng)驗(yàn)關(guān)系式、細(xì)顆粒泥沙的起動(dòng)及沉降規(guī)律的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算式。

考慮波浪輻射應(yīng)力對(duì)潮流場(chǎng)和泥沙運(yùn)動(dòng)的影響,建立了青島港前灣三期碼頭前沿?fù)跎车坦こ潭S潮流泥沙數(shù)學(xué)模型。在采用實(shí)測(cè)資料驗(yàn)證的基礎(chǔ)上,運(yùn)用模型對(duì)本海域在無(wú)擋沙堤及不同擋沙堤長(zhǎng)的各種方案的流場(chǎng)變化和泥沙回淤情況進(jìn)行計(jì)算研究。結(jié)果表明,無(wú)擋沙堤時(shí),由于三期工程的建設(shè)縮窄了河口至海區(qū)的斷面面積,斷面西側(cè)的淺水區(qū)水流速度增大,容易掀起泥沙輸移至斷面東側(cè)開(kāi)挖后的深水區(qū),使泥沙在碼頭前港池中落淤,碼頭前沿最大淤積強(qiáng)度約為0.818m/day;而建設(shè)擋沙堤后將顯著減小碼頭前沿的泥沙淤積。經(jīng)過(guò)比較,從擋沙堤附近流場(chǎng)與港池航道回淤情況的角度考慮,認(rèn)為方案二對(duì)碼頭前沿?cái)r沙的效果較好。