以風荷載為主要控制荷載,對高速公路兩側(cè)單立柱鋼結(jié)構(gòu)廣告牌進行了力學分析。靜力計算表明,無論是承受風荷載還是結(jié)構(gòu)自重作用,廣告牌結(jié)構(gòu)對地基的要求都很高,因此在設計和施工時應加以重視;模態(tài)分析表明,該類廣告牌結(jié)構(gòu)在承受低頻荷載時,主要是面板在振動,立柱基本不會發(fā)生振動,且具有足夠的低頻穩(wěn)定性,因此在設計和施工時需對廣告牌的地基和面板加以重視。

《結(jié)構(gòu)程序pkpm應用實訓》開放性實驗資料 1 3.1.3風荷載 建筑物受到的風荷載作用大小，與建筑物所處的地理位置、建筑物的形狀和高度等多種 因素有關，具體計算按照《荷載規(guī)范》第7章執(zhí)行。 1、風荷載標準值計算 垂直于建筑物主體結(jié)構(gòu)表面上的風荷載標準值wk，按照公式（3.1-2）計算： βz——高度z處的風振系數(shù)，主要是考慮風作用的不規(guī)則性，按照《荷載規(guī)范》7.4 要求取值。多層建筑，建筑物高度＜30m，風振系數(shù)近似?。?。 （1）風荷載體型系數(shù)μs 風荷載體型系數(shù)，不但與建筑物的平面外形、高寬比、風向與受風墻面所成的角度有關， 而且還與建筑物的立面處理、周圍建筑物的密集程度和高低等因素有關，一般按照《荷載規(guī) 表3.1.10建筑物體型系數(shù)取值表 μs建筑物體型示意 0.8圓形平面建筑 正多邊形或截角三角形平面建筑 n－多邊形的邊數(shù) 1.

本文詳細介紹了建筑結(jié)構(gòu)設計和公路橋梁結(jié)構(gòu)設計對交通標志牌風荷載標準值的兩種不同計算方法。通過對兩者計算結(jié)果的對比分析,得出結(jié)論,供工程設計人員參考。

1 七、高層建筑（高聳結(jié)構(gòu)）的順風向和橫風向振動 i.概述 順風向和橫風向 順風向---抖振機制 橫風向---機制復雜（高層建筑：紊流+尾流+氣動彈性） 研究方法 順風向： (1)平均風壓（整體型系數(shù)）----準定常風力----隨機振動方法計算--- 振動響應 (2)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構(gòu)式高聳結(jié)構(gòu)） (3)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (4)氣動彈性模型試驗----直接獲得振動響應 橫風向： (1)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構(gòu)式高聳結(jié)構(gòu)） (2)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (3)氣動彈性模型試驗----直接獲得和振動響應 ii、高層建筑風壓分布特性 2．1概述

精品文檔 精品文檔 七、高層建筑（高聳結(jié)構(gòu)）的順風向和橫風向振動 i.概述 順風向和橫風向 順風向---抖振機制 橫風向---機制復雜（高層建筑：紊流+尾流+氣動彈性） 研究方法 順風向： (1)平均風壓（整體型系數(shù)）----準定常風力----隨機振動方法計算--- 振動響應 (2)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構(gòu)式高聳結(jié)構(gòu)） (3)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (4)氣動彈性模型試驗----直接獲得振動響應 橫風向： (1)同步測壓----脈動風力分布---隨機振動方法計算---振動響應（不 能應用于格構(gòu)式高聳結(jié)構(gòu)） (2)高頻動態(tài)測力天平---一階廣義風荷載---振動響應計算 (3)氣動彈性模型試驗----直接獲得和振動響應 ii、高層建筑風壓分布特性

風荷載標準值 關于風荷載計算 風荷載是高層建筑主要側(cè)向荷載之一，結(jié)構(gòu)抗風分析（包括荷載，內(nèi)力，位移，加速度等）是高層建筑設 計計算的重要因素。 脈動風和穩(wěn)定風 風荷載在建筑物表面是不均勻的，它具有靜力作用（長周期哦部分）和動力作用（短周期部分）的雙重特 點，靜力作用成為穩(wěn)定風，動力部分就是我們經(jīng)常接觸的脈動風。脈動風的作用就是引起高層建筑的振動 （簡稱風振）。 以順風向這一單一角度來分析風載，我們又常常稱靜力穩(wěn)定風為平均風，稱動力脈動風為陣風。平均風對 結(jié)構(gòu)的作用相當于靜力，只要知道平均風的數(shù)值，就可以按結(jié)構(gòu)力學的方法來計算構(gòu)件內(nèi)力。陣風對結(jié)構(gòu) 的作用是動力的，結(jié)構(gòu)在脈動風的作用下將產(chǎn)生風振。 注意：不管在何種風向下，只要是在結(jié)構(gòu)計算風荷載的理論當中，脈動風一定是一種隨機荷載，所以分析 脈動風對結(jié)構(gòu)的動力作用，不能采用一般確定性的結(jié)構(gòu)動力分析方法，而應以隨機振動理論和概率統(tǒng)計法 為依據(jù)。

推導了支承在框架上塔型設備出現(xiàn)橫風共振的上、下限塔徑計算公式和框架頂部的橫風向風荷載計算公式。通過迭代計算求出給定基本風壓、地面粗糙度類別、塔頂高度、框架高度等條件下,當框架頂橫風向風荷載大于順風向風荷載對應的塔徑范圍,框架頂橫風向風荷載與順風向風荷載比值最大值及對應的塔徑。

《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》-風荷載計算

《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》-風荷載計算

關于中澳颶風區(qū)風荷載設計異同的比較——從實際工程出發(fā)，應用澳洲風荷載規(guī)范，對處在颶風區(qū)礦山項目中開敞式工業(yè)廠房的風荷載進行分析和計算。同時，比較gb50009—2001{建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》和澳洲風荷載規(guī)范計算風荷載的異同。結(jié)果顯示，采用澳洲風荷栽規(guī)范計...

第07卷第10期中國水運vol.7no.10 2007年10月chinawatertransportoctober2007 收稿日期：2007-7-11 作者簡介：蔡志波男（1973—）江漢油田設計院勘察室工程師（433123） 研究方向：巖土工程 高層建筑風荷載及抗風設計 蔡志波 摘要：隨著輕質(zhì)高強新型建筑材料的不斷涌現(xiàn)，高層建筑不但建筑形式變化多樣，而且結(jié)構(gòu)體型也朝著高大、輕 柔的方向發(fā)展。故風對高層建筑的影響越來越大。所以必須認真對待高層建筑中風荷載。本文通過簡述風的起因、 風的特征、風壓及

最高窗頂標高陣風系數(shù)風壓高度變化系數(shù)正壓區(qū)負壓區(qū)（墻面）負壓（墻角邊）壓（屋面局部部位（檐口、雨蓬、遮陽正壓區(qū)負壓區(qū) h（m）βgzμz體型系數(shù)μsl(1)體型系數(shù)μsl(1)體型系數(shù)μsl(1)體型系數(shù)μsl(1)體型系數(shù)μsl(1)體型系數(shù)μsl(1)體型系數(shù)μsl(1) 1～1028.8001.6461.4000.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 11～2057.8001.5641.7480.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 21～3086.6001.5231.9960.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 最高窗頂標高陣風系數(shù)風壓高度變化系數(shù)正壓區(qū)負壓區(qū)（墻面）負壓（墻角邊

高層建筑等效靜力風荷載分析

最高窗頂標 高 陣風系數(shù) 風壓高度變 化系數(shù) 正壓區(qū) 負壓區(qū) （墻面） 負壓（墻角 邊） 負壓（屋面 局部部位） 負壓（檐口 、雨蓬、遮 陽板） 正壓區(qū)負壓區(qū) h（m）βgzμz 體型系數(shù)μ sl(1) 體型系數(shù) μsl(1) 體型系數(shù)μ sl(1) 體型系數(shù)μ sl(1) 體型系數(shù)μ sl(1) 體型系數(shù) μsl(1) 體型系數(shù) μsl(1) 1～1028.8001.6461.4000.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 11～2057.8001.5641.7480.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 21～3086.6001.5231.9960.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 最高窗頂標 高 陣風系數(shù) 風

本文針對雙塔樓建筑風場的相互干擾作用,通過風洞試驗研究塔樓的風壓分布,將風壓沿截面進行積分求出沿結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)方向的合力,然后反算出沿柱網(wǎng)方向的整體體型系數(shù),實現(xiàn)了把風洞試驗結(jié)果換算為工程設計軟件直接可用的數(shù)據(jù)。本文還討論了風對高層建筑的扭矩作用,采用扭矩放大系數(shù)來考慮風致扭矩。針對某對稱雙塔結(jié)構(gòu)的風壓分布特征獲得用于指導一般性對稱雙塔結(jié)構(gòu)設計的風壓和體型系數(shù)分布規(guī)律。

風荷載作用下的層間位移角作為高層建筑結(jié)構(gòu)控制參數(shù)對設計的經(jīng)濟性有著重要的影響,但不同國家及地區(qū)規(guī)范對層間位移角控制卻不盡相同。世界各地的高層建筑在各自的規(guī)范控制下正常發(fā)揮使用功能,說明各規(guī)范的層間位移角限值均在合理的范圍內(nèi)。針對不同高度的框架結(jié)構(gòu)、框-剪結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)和框-筒結(jié)構(gòu)在風荷載作用下的層間位移角,取相同結(jié)構(gòu)尺寸、場地條件和風速,將中國大陸地區(qū)規(guī)范與歐洲、美國、澳新、日本、中國臺灣地區(qū)和中國香港地區(qū)等規(guī)范進行分析對比。對于框架結(jié)構(gòu),發(fā)現(xiàn)歐洲、美國、澳新和中國大陸地區(qū)規(guī)范要求較嚴格,日本、中國臺灣地區(qū)和中國香港地區(qū)規(guī)范要求較寬松；對于以剪力墻為主要抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu),中國大陸地區(qū)規(guī)范要求最嚴格。按中國大陸地區(qū)和中國香港地區(qū)規(guī)范分別對位于中國香港地區(qū)的建筑進行計算和設計,并對其結(jié)果進行分析對比,發(fā)現(xiàn)中國大陸地區(qū)規(guī)范要求更嚴格。根據(jù)分析結(jié)果,建議中國大陸地區(qū)不區(qū)分結(jié)構(gòu)形式與高度,將風荷載作用下的結(jié)構(gòu)層間位移角限值定為1/450。

指出風的作用對橋梁結(jié)構(gòu)的強度、剛度和穩(wěn)定性起決定性作用,分析了風荷載對橋梁結(jié)構(gòu)的影響,并針對不同的影響提出了相應的計算分析方法。

第27卷　第1期 2005年2月 　　　　　 三峽大學學報(自然科學版) jofchinathreegorgesuniv.(naturalsciences) 　　　　　vol.27no.1 feb.2005 收稿日期:2004212223 基金項目:國家自然科學基金資助項目(59678050) 作者簡介:梁樞果(1950-),男,教授,博士生導師. y形平面高層建筑風荷載研究 梁樞果1　田　唯1　劉勝春2　李明水3 (1.武漢大學土木建筑工程學院,武漢　430072;2.北京良鄉(xiāng)電力建筑研究院,北京　102401;3.中國空氣動力 研究與發(fā)展中心,四川綿陽　621000) 摘要:介紹了y形平面高層建筑結(jié)構(gòu)剛性模型在均勻流場和紊流場中三種風向角下的三維風荷載 風洞試驗結(jié)果,分析了y

以越南首都大廈(vietnamcapitaltower)幕墻工程為實例,詳盡介紹越南標準風荷載的計算過程,比較中越兩國建筑風荷載計算方法,指出兩國規(guī)范對風荷載的計算方法本質(zhì)上是相同的,給出了越南標準風區(qū)圖中基本風壓值換算成中國規(guī)范的基本風壓值對比表,比較了風壓高度變化系數(shù)、風振系數(shù)取值的差異。最后以工程實例表明,同一條件下建筑圍護結(jié)構(gòu)風荷載中國規(guī)范計算值與越南標準計算值b、c類地貌相差不大,a類地貌中國規(guī)范計算值略大。

對雙塔建筑進行了風荷載和風場的數(shù)值模擬,計算得出了建筑周圍的流場分布和建筑表面各測點的風壓,并著重討論了雙塔建筑物之間的狹縫效應,結(jié)果表明,并列布置時,干擾作用只發(fā)生在相鄰建筑物的側(cè)風面,對相鄰建筑物的迎風面影響很小,干擾作用的大小與建筑物的間距有關。

介紹了線性濾波法和諧波疊加法兩種脈動風時程的模擬方法。并利用madab語言，編制了諧波疊加法脈動風速時程數(shù)值模擬程序。通過對某211.5m高的框架剪力墻結(jié)構(gòu)算例分析，結(jié)果表明：脈動風速的大小隨高度的增大而逐漸減小，結(jié)構(gòu)下部風振作用的脈動特性強于上部：不同高度之間的脈動風速時程相關性隨著它們之間的距離越近相關性越好；不同工況下同一高度處脈動風速時程隨著基本風壓的提高而提高；davenport目標功率譜與文章模擬功率譜的在高頻區(qū)的高度吻合可為高層建筑結(jié)構(gòu)風振響應分析提供精度保證。

2.6風荷載標準值計算 作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值： 為了簡化計算起見，通常將計算單元范圍內(nèi)外墻面的分布風荷載，化為等量的作用于樓面集中風荷載，計算公式如下： 式中: 基本風壓；結(jié)構(gòu)基本周期，取考慮風振影響。作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點處的集中風荷載標準值為：w=βz·μs·μz·ωo，對于矩形平面μs＝1.3；μz可査荷載規(guī)范底層柱高取h=4.3+0.45=4.75m。計算過程如下表中所示wk=zsz.。t12=0.5×0.32=0.045,由于地面粗糙度為c類，t12應乘以0.62，得0.0279查表ξ=1.15；h/b=16.45/82.5=0.20查表v=0.40。 （1）各樓層位置處的值計算結(jié)果=1+ξvz/h 表2.6-1 樓層號 離地高度z(m) 相對高度z/h ξ v μ