建立套管接頭內(nèi)、外螺紋牙嚙合物理力學(xué)模型,依據(jù)螺紋嚙合對變形協(xié)調(diào)方程和單個螺紋牙軸向彈性變形分析,推導(dǎo)出套管接頭螺紋牙承載分布不均性規(guī)律及其法向接觸力計算方程組,并利用有限元計算結(jié)果驗證了螺紋牙受力解析值的可參考性.結(jié)合彈性力學(xué)理論和api偏梯形螺紋計算準(zhǔn)則,根據(jù)可靠度理論建立特殊螺紋套管接頭三種連接失效形式的極限狀態(tài)方程,利用montecarlo方法對服從正態(tài)分布的螺紋各項加工參數(shù)進行抽樣,統(tǒng)計得出套管接頭發(fā)生連接失效的概率及其相應(yīng)可靠度.計算結(jié)果表明:特殊螺紋套管接頭各連接失效形式的可靠度由大到小排序為螺紋跳扣>管體屈服>螺紋牙剪切>接頭抗拉.

對ф139.7mm×9.17mm長圓螺紋套管脫螺紋事故進行了調(diào)查,對脫螺紋的套管內(nèi)外螺紋損傷形貌進行了宏觀分析和測量,對套管材質(zhì)進行了試驗分析,對該批未用的套管進行了驗證試驗,認為套管材質(zhì)和螺紋加工質(zhì)量合格。對套管旋合螺紋位置和脫螺紋時的連接狀態(tài)及受力進行了分析和計算,認為套管脫螺紋原因是套管接頭旋合螺紋不到位,而且在試油擠保護液過程中該套管接頭受到震動載荷首先發(fā)生松動,最終在內(nèi)壓作用下發(fā)生脫螺紋。

針對apispec5b標(biāo)準(zhǔn)圓螺紋套管量規(guī)只是參照短圓螺紋的尺寸進行設(shè)計和加工,需要用一種規(guī)格的量規(guī)測量外徑相同,但螺紋幾何尺寸不同的多種規(guī)格的長、短圓螺紋套管,增加了判定緊密距測量結(jié)果難度的問題,提出了凹入量的概念,澄清了凸出量、凹入量及緊密距三者之間的關(guān)系。指出apispec5b標(biāo)準(zhǔn)推薦公式的不足,總結(jié)并給出1組新的方便可行、易于理解又不易出錯的緊密距計算公式供測量時使用,以避免檢驗時產(chǎn)生誤判。分析表明,實際測量的凸出量、凹入量均不是緊密距,而是對緊密距的間接測量,但可以由此判定緊密距是否合格。

API圓螺紋套管外螺紋接頭緊密距測量及判定

api標(biāo)準(zhǔn)圓螺紋套管結(jié)構(gòu)簡單,加工制造容易,成本低,在國內(nèi)外油氣田上廣泛使用。介紹了圓螺紋套管連接強度的影響因素及其發(fā)展趨勢,討論了在不同的粘扣、高溫、高壓等條件下的api圓螺紋套管連接強度,為圓螺紋套管在各油田的繼續(xù)投入使用提供了技術(shù)支持。

api圓螺紋套管接箍尺寸、公差和重量 代號1 規(guī)格 a 外徑 最小長度 mm 鏜孔直 徑 承載面 寬度重量 kg外徑 d mm w mm 短接 箍 nl 長接 箍 nl qb mm b mm短接箍長接箍 123456789 4-1/2 5 5-1/2 6-5/8 7 7-5/8 8-5/8 9-5/8 10-3/4 11-3/4 13-3/8 16 18-5/8 20 114.30 127.00 139.70 168.28 177.80 193.70 219.08 244.48 273.05 298.45 339.72 406.40 473.08 508.00 127.00 141.30 153.67 187.71 194.46 215.90 244.48 269.88 2

內(nèi)徑接頭形式 aos重型公 制螺紋24° 外錐密封 aol輕型 公制螺紋 24°外錐 密封 aoj美制管 螺紋74°內(nèi) 錐密封 aor英制管螺 紋60°外錐 密封 aof公制 螺紋球形 密封 aoc公制 螺紋74° 內(nèi)錐密封 hos公制 螺紋24° 錐密封 6m16*1.5 m18*1.5 m12*1.5 m14*1.5 7/16"*20g1/4"*19m14*1.5 8m20*1.5m16*1.51/2"*20g3/8"*19m16*1.5m20*1.5 10m20*1.5 m22*1.5 m18*1.59/16"*18m18*1.5m22*1.5 12m24*1.5m22*1.53/4"*16g1/2"*14m24*1.5 16m30*2m26*1.5 m27*1.5 7/8"*14g5/8"*14m30*2 20m36*21

螺紋代號螺紋代號螺紋代號 maxminmaxminmaxmin m10*19.979.79g1/8"*289.739.51 7/16"-20unf11.0810.87 m12*1.511.9711.73 1/2"-20unf12.6712.46 g1/4"-1913.1612.91 m14*1.513.9713.739/16"-18unf14.2514.03 m16*1.515.9715.73 g3/8"-1916.6616.41 11/16"-16un17.4317.19 m18*1.517.9717.73 3/4"-16unf19.0118.77 m20*1.519.9719.73 13/16"-16un20.6020.35g1/2"-1420.9620.67 m22*1.521.972

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借鑒國內(nèi)外深海采礦揚礦管接頭,結(jié)合其作業(yè)環(huán)境設(shè)計了一種球鉸接頭,使揚礦系統(tǒng)不受彎矩和扭矩,相當(dāng)于柔性管。采用能量損失法分析了螺紋脂密封性能,并用有限元法分析了螺紋的滑脫失效。分析結(jié)果表明,在中試系統(tǒng)礦漿流速下,深海采礦揚礦系統(tǒng)球鉸接頭部分螺紋機加工產(chǎn)生的自然通道螺紋脂有良好的密封性能。減小揚礦管系統(tǒng)承受的拉力,增大螺紋間的摩擦和螺紋間嚙合齒數(shù),可減小揚礦管接頭滑脫的可能性,從而提高系統(tǒng)作業(yè)的可行性和安全性。

對某井φ177.8mm×10.36mm110特殊螺紋接頭套管脫扣和粘扣原因進行了分析,認為套管是在嚴重粘扣之后才發(fā)生脫扣的,套管嚴重粘扣主要與下井操作不當(dāng)有關(guān)。在套管起吊過程中沒有螺紋保護器保護的套管接頭螺紋、扭矩臺肩和密封面容易被損傷,不使用對扣器直接對扣容易導(dǎo)致偏斜對扣;不引扣而直接開動套管鉗高速上扣很容易導(dǎo)致粘扣和錯扣;一旦嚴重粘扣和錯扣,套管接頭連接強度就會大幅度下降,最終導(dǎo)致套管在上提過程中發(fā)生脫扣事故。

油套管接頭的性能是油套管管柱重要質(zhì)量指標(biāo)之一,其選用條件是根據(jù)油氣田工況條件,采用api扣型和特殊螺紋扣型。對于低壓低產(chǎn)氣井,選用api扣型不能保證氣密封性能,選用特殊螺紋扣型價格貴、成本高,因此,沒有合適的扣型選用。寶鋼根據(jù)油田低壓低產(chǎn)氣井工況條件,設(shè)計開發(fā)了經(jīng)濟型油套管產(chǎn)品,產(chǎn)品通過全尺寸實物性能試驗,其上扣完整性、密封完整性、結(jié)構(gòu)完整性達到了產(chǎn)品設(shè)計要求,并在油田完成了下井試驗,產(chǎn)品滿足了油田實際工況的要求,實現(xiàn)了實用性和經(jīng)濟性的統(tǒng)一。

分析了內(nèi)螺紋襯塑直角管接頭在給水管道中的應(yīng)用特點,分析了其成型工藝性,設(shè)計了1副內(nèi)螺紋襯塑直角管接頭注射模,其中特別探討了潛伏澆口及組合型芯的設(shè)計要點,保證了脫模及抽芯的可靠性,最終實現(xiàn)了產(chǎn)品的成型。

內(nèi)螺紋抽芯機構(gòu)的設(shè)計是螺紋塑件脫模機構(gòu)的難點和重點。本文介紹兩種帶內(nèi)螺紋pvc-u給水管接頭的設(shè)計方案,重點分析并比較了這兩種模具螺紋型芯的自動脫螺紋方案。

外螺紋直通管接頭

世偉洛克卡套管接頭和轉(zhuǎn)換接頭

鋼筋直螺紋套管連接 技術(shù)交底記錄 技 1-5 2011年6月6日 工程名 稱 河南工業(yè)大學(xué)師 生周轉(zhuǎn)房 h標(biāo)段1#樓 分部 工程 基礎(chǔ) 分項工 程名稱 鋼筋直螺紋套筒連接 交底內(nèi)容： 鋼筋直螺 紋套筒連接 1.適用范圍 本工程≥20mm的鋼筋 2.作業(yè)準(zhǔn)備 （1）熟讀設(shè)計圖紙、規(guī)范和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，對加工 及施工人員進行技術(shù)交底。 （2）所有鋼筋必須有出廠合格證及復(fù)驗報告， 連接套筒應(yīng)有出廠合格證，兩端有保護套進行絲扣 保護，進場時質(zhì)檢員應(yīng)復(fù)檢合格后方可用到工程上， 鋼筋直螺紋加工必須有檢驗記錄。 3.技術(shù)要求 （1）鋼筋先調(diào)直再下料，切口端面與鋼筋軸線 垂直，不得有馬蹄形或撓曲，不得用氣割下料。 （2）鋼筋下料時必須符合下列規(guī)定： a.設(shè)置在同一構(gòu)件內(nèi)同一截面受力鋼筋的接頭 位置應(yīng)相互錯開。同一截面接頭百分率不應(yīng)超過 50%。 b.接頭端頭距鋼筋受彎點不得小于鋼筋直

圓螺紋套管接頭發(fā)生脫扣主要與產(chǎn)品設(shè)計加工、材質(zhì)性能、上扣扭矩或上扣位置以及現(xiàn)場操作等方面的因素有關(guān)。近幾年,國產(chǎn)套管質(zhì)量有了很大的提高,然而圓螺紋套管接頭滑脫事故仍時有發(fā)生,導(dǎo)致了較大的經(jīng)濟損失和安全事故的發(fā)生。針對一起圓螺紋套管脫扣事故,采用理論分析與試驗相結(jié)合的方法,對脫扣套管和接箍進行了宏觀分析和材質(zhì)理化性能試驗,并對同批次套管試樣進行了螺紋參數(shù)測量和實物拉伸模擬試驗,最后對試驗結(jié)果進行了綜合分析。結(jié)果表明:現(xiàn)場上扣時夾持接箍位置錯誤、現(xiàn)場端上扣不到位是導(dǎo)致該套管脫扣失效的主要原因。

提出了api長圓螺紋套管接頭的弧形設(shè)計思想;通過有限元分析,比較了圓錐螺紋和弧形螺紋的螺紋接觸應(yīng)力分布。計算分析表明:弧形螺紋能優(yōu)化接觸應(yīng)力分布,既容易加工、不增加成本,又能減少螺紋黏結(jié)的發(fā)生,提高套管使用壽命。

簡單介紹了ａｐｉ圓螺紋套管及接箍螺紋緊密距檢驗時所使用的螺紋量規(guī)的結(jié)構(gòu)特點，著重闡述了套管及接箍螺紋控制和檢驗緊密距參數(shù)時，易被忽視和誤解的有關(guān)長圓螺紋的凸出量、緊密距ｐ和ｐ１的正負、手緊緊密距牙數(shù)ａ及短圓螺紋套管緊密距的修正等幾個問題。并給出圓螺紋套管及接箍螺紋正確的檢驗程序，以避免檢驗緊密距時產(chǎn)生誤判。

針對一起省煤器出口集箱管接頭的爆破,進行事故分析,提出監(jiān)控措施。

api偏梯形螺紋套管內(nèi)外螺紋機緊聯(lián)接時,采用控制接箍端面與管體上三角形上螺紋標(biāo)記之間相對位置的方式進行上螺紋。長期以來,從事石油工程的技術(shù)人員對此的理解和做法不統(tǒng)一。文章通過對相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、資料的對比分析研究,找出了疑點所在,為今后統(tǒng)一認識提供了可靠的依據(jù)