本文依據(jù)《水庫大壩安全評價導則》等國家現(xiàn)行規(guī)范,通過現(xiàn)場檢測和復核計算對青云河水庫的結構安全等方面進行了系統(tǒng)的復核分析與評價,最終對大壩安全綜合評價結論為a級。為類似水庫工程評價分析提供參考和借鑒作用。

本文依據(jù)《水庫大壩安全評價導則》等國家現(xiàn)行規(guī)范,通過現(xiàn)場檢測和復核計算對青云河水庫的結構安全等方面進行了系統(tǒng)的復核分析與評價,最終對大壩安全綜合評價結論為a級。為類似水庫工程評價分析提供參考和借鑒作用。

文章分析了兆河閘鋼閘門存在的問題,對閘門的結構進行了安全復核:兆河閘鋼閘門已不能安全運行。

本文介紹了參窩水庫底孔平板鋼閘門安全檢測及復核計算情況。通過對底孔閘門的安全檢測及復核計算,發(fā)現(xiàn)了閘門系統(tǒng)存在的安全隱患,并提出了處理建議。

懸吊于閘門井內(nèi)的事故工作門受不平衡水推力而產(chǎn)生振動,閘門振動直接影響到門體結構安全和啟閉設備正常運行。掌握閘門振動情況和研究閘門振動對門體結構的影響具有現(xiàn)實意義,文章就某隧洞式進水口事故工作門的振動進行了試驗研究,得出閘門系統(tǒng)振動的特點,也提出了改進措施。

臨沂岸堤水庫閘門報廢校核 弧形閘門結構分析： 數(shù)據(jù):1.孔口尺寸:10*12.5m 2.孔數(shù):5孔 3.設計水頭:9m 4.支鉸高度:8.5m 5.面板外徑r:12.5m 一.總水壓力及有關計算: 公式:ps=0.5rhs2b vs=0.5rr2[πφ/180-2sinφ1cosφ2-0.5(sin2φ2-sin2φ1)]b 式中:ps---水平水壓力,kn; vs---豎直水壓力,kn; r---水的容重,10kn/m3; b---閘門凈寬,10.4m; 參數(shù)r(m)b(m)hs(m)υυ1υ2 r(kn/m 3) 12.5010.009.0046.503.7042.8010.00 1.水平水壓力: ps=4050.00kn 2.豎直水壓力: vs=2205.87kn

參窩水庫投入運行三十余年來,底孔在灌溉、泄洪中一直扮演著重要角色。本文介紹了參窩水庫底孔平板鋼閘門安全檢測及復核計算情況,內(nèi)容包括閘門的外觀檢查、銹蝕量檢測、焊縫超聲波探傷、閘門結構有限元應力計算及變形計算分析等。通過對底孔閘門的安全檢測及復核計算,發(fā)現(xiàn)了閘門系統(tǒng)存在的安全隱患,并提出了處理建議。

介紹了遼寧省石門水庫溢洪道弧形鋼閘門檢測內(nèi)容和方法及根據(jù)檢測結果,采用三維有限元法對鋼閘門安全性進行系統(tǒng)的計算和分析情況。

依據(jù)《水庫大壩安全評價導則》(sl258-2000),通過復核計算,對鬧德海水庫防洪標準進行了分析評價,得出鬧德海水庫大壩防洪標準評價結論為a級。

依據(jù)《水庫大壩安全評價導則》(sl258-2000),通過復核計算,對鬧德海水庫的防洪標準進行了分析評價,得出鬧德海水庫大壩防洪標準評價結論為a級。

水庫放水閘工作閘門 2×2.5-7.25m 計 算 書 2005.11 一．基本資料 1.孔口尺寸（bh）2.5×2m 2.進口底坎高程：950.40m 3.檢修平臺高程：959.50m 4.上游校核洪水位：956.86m 5.上游設計水位：957.65m 6.死水位：950.40m 二．布置 該閘門采用設計水頭7.25m，運行條件為動水啟閉，利用螺 桿下壓力動水閉門，動水啟門。面板設置在上游面，止水布置在 下游，止水高度2.6m，止水寬度2.1m。由于閘門孔口尺寸較小， 梁系按照結構布置，要滿足主梁和主輪的布置要求。還要滿足閘 門底緣下游傾角不小于30°的布置要求。 由于閘門孔口尺寸較小，閘門主輪未能作等荷布置，且兼作 控制閘門反位移支承，側滑塊作控制閘門側向位移支承，側滑塊 布置在門體上游側的面板上。 考慮閘門結構尺寸較小，孔

[收稿日期]　2008-03-25 [作者簡介]　郭軍偉(1965-),男,黑龍江阿城人,助理工程師1 西泉眼水庫溢洪道金屬結構安全評價 郭軍偉 (哈爾濱市水務局西泉眼水庫管理處,哈爾濱　150030) [中圖分類號]　f4　　[文獻標識碼]　b　　[文章編號]　1006-7175(2008)10-0833-02 　　西泉眼水庫是松花江右岸一級支流阿什河上的控制 工程,水庫位于阿什河上游尚志、五常、阿城3市交界處, 壩址在阿城市平山鎮(zhèn)原西泉眼屯西北約1km處,距哈爾濱 市93km,是以防洪、灌溉、除澇為主,兼養(yǎng)魚、發(fā)電等綜合 利用的大(ⅱ)型工程。 西泉眼水庫金屬結構分三部分:第一部分為溢洪道 閘門及啟閉設備;第二部分為引水建筑物閘門及啟閉設 備;第三部分為尾水閘門及啟閉設備。下面主要討論溢 洪

閘門高度 h(m) 側止水間距 bzs(m) 上游水深 hs(m) 下游水深 hx(m) 總水壓力 p(kn) 1.3001.3008.0000.000124.215 滑道摩擦系數(shù)f2 滑道摩阻力 tzd(kn) 0.15018.632 止水摩擦系數(shù)f3側止水受壓寬度 (m) 單邊側止水受壓 長度(m) 側止水平均壓強 pzs(kn/m 2) 止水摩阻力 tzs(kn) 0.5000.0801.30073.5007.644 底止水至下游面 距離d2(m) 側止水間距 bzs(m) 平均下吸強度 ps(kn/m2) 下吸力 ps(kn) 0.2121.30020.0005.512 閘門頂梁以上水 柱高h（m） 側止水間距 bzs(m) 閘門頂受壓寬度 b（m） 閘門頂水柱重 ws（kn） 閘門自重 g(kn) 6.7501.3000.31027.2038.

密云水庫水工金屬結構投入運行已有50a,經(jīng)多年運行后,由于銹蝕和磨損,其運行的安全系數(shù)不可避免地會有所降低。為確保密云水庫樞紐工程的安全運行,掌握水庫金屬結構運行性態(tài),及時發(fā)現(xiàn)影響安全運行的隱患,水庫管理單位對所屬金屬結構進行安全檢測。根據(jù)檢測結果,對水庫金屬結構的安全狀況進行評估,并提出消除隱患的措施和建議,為主管部門決策提供科學依據(jù)。筆者以密云水庫第三溢洪道弧形閘門為例,主要介紹了閘門啟閉機現(xiàn)場檢測、閘門結構應力復核計算等主要內(nèi)容,以類似工程借鑒。

烏江渡水電站壩頂溢洪道工作閘門安裝

基于現(xiàn)役鋼閘門結構維修、加固的需要,分析了鋼閘門結構加固后可靠度分析時荷載的統(tǒng)計參數(shù)。以鋼閘門結構受彎構件為例推導分析了其抗力統(tǒng)計參數(shù)的計算公式,提出了現(xiàn)役鋼閘門結構加固后的可靠度計算方法。在此基礎上,對受彎構件加固前后的可靠度進行了計算分析。計算結果表明,當鋼閘門結構受彎構件按《鋼結構檢測評定及加固技術規(guī)程》規(guī)定的方法加固后,其可靠指標滿足一級建筑物的安全水準,說明《鋼結構檢測評定及加固技術規(guī)程》規(guī)定的加固方法是可以接受的

根據(jù)第二次大壩定檢要求和閘門目前運行狀況，進行了水工閘門安全檢測和結構強度復核，本文分別對檢測項目、方法、結果和結構強度復核情況作了介紹，對主要擋水閘門的安全狀況做出了綜合評價。

陡河水庫輸水洞工作閘門原設計荷載按全開泄水計算,若局部開啟則會引起閘門振動,1959年經(jīng)分析得出閘門振動較大的2個開度。1963年通過進一步觀測得出閘門振動的2個主要原因是頂拱負壓和閘門底緣負壓,并對振動條件下閘門應力進行校核計算,提出閘門各種工作條件下應采取的措施。

陡河水庫輸水洞工作閘門原設計荷載按全開泄水計算,若局部開啟則會引起閘門振動,1959年經(jīng)分析得出閘門振動較大的2個開度。1963年通過進一步觀測得出閘門振動的2個主要原因是頂拱負壓和閘門底緣負壓,并對振動條件下閘門應力進行校核計算,提出閘門各種工作條件下應采取的措施。

對大河水庫(電站)泄洪洞工作閘門水封破裂問題進行了分析探討,為高水頭工作閘門的設計,尤其是為采用p形橡皮進行止水的高壓工作閘門水封設計提供了實踐經(jīng)驗

關于水庫大壩底孔工作閘門的探討 摘要：本文主要闡述了閘（閥）門在中小型水庫大壩底孔的運用比較廣泛， 技術比較成熟，但閘(閥)門在設置選型中仍存在不少問題，很值得大家去進一步 探討研究。 關鍵詞:中小型水庫;大壩底孔 中圖分類號：tv62文獻標識碼：a文章編號： 一、引言 在我國水利工程中，中小型水庫大壩底孔出口通常設置弧形閘門、平板 閘門、閘閥、蝶閥、錐形閥等，用來控制泄洪、調(diào)節(jié)流量、封閉建筑物孔口。閘 門或閥門的選擇形式多樣，但在工程實踐中，某些底孔工作閘門或閥門的選型存 在一些不合理的因素，致使運行時出現(xiàn)這樣或那樣的問題，導致設計要求的功能 不能實現(xiàn)。其中除了部分原因屬設備自身存在問題外，也有設備的選型不夠合理 所致，本文試對某些問題進行探討。 二、工作閘（閥）門的工作條件 （一）大壩底孔的功能及對工作閘（閥）門的要求 中小型水庫大壩設置底孔，主要功能是參

病險水庫建筑物的檢測和安全評價是病險水庫除險加固過程中必不可少的環(huán)節(jié),本文通過對石門水庫溢洪閘的安全性、結構完整性和局部結構功能進行評價,為除險加固設計和計算提供依據(jù)和可靠數(shù)據(jù)。