土體非線彈性—塑性本構(gòu)模型——把本質(zhì)上屬于亞彈性本構(gòu)模型，在巖土工程界廣為應(yīng)用的duncan—chang模型與服從drucker—peager／mohr-columa屈服準(zhǔn)則的彈塑性本構(gòu)模型相結(jié)臺(tái)，推出了非線彈性一塑性的組合本構(gòu)模型．以克服經(jīng)典的彈塑性摸型不能考慮巖土材料在塑...

土體彈塑性本構(gòu)模型研究概述——土的本構(gòu)模型是對(duì)土體進(jìn)行研究和土工數(shù)值分析的關(guān)鍵。本文對(duì)土體彈塑性本構(gòu)模型的發(fā)展過程加以介紹，并側(cè)重介紹了近年來正在發(fā)展中的模型。　　

風(fēng)積土本構(gòu)模型參數(shù)修正方法——目的修正鄧肯-張e—b模型參數(shù)并建立新的風(fēng)積土本構(gòu)模型．方法采用應(yīng)變控制式三軸壓縮儀，通過對(duì)風(fēng)積土的結(jié)構(gòu)性試驗(yàn)研究，進(jìn)行固結(jié)排水試驗(yàn)并引入圍壓損傷比的概念．結(jié)果試驗(yàn)通過觀測(cè)圍壓在0.1mpa、0.2mpa、0.3mpa時(shí)對(duì)風(fēng)積土結(jié)...

在節(jié)理巖體工程的數(shù)值計(jì)算及穩(wěn)定性評(píng)價(jià)中,強(qiáng)度參數(shù)的確定至關(guān)重要.在原位試驗(yàn)受到各種限制無法進(jìn)行時(shí),經(jīng)驗(yàn)確定方法不失為一種好的選擇.在大量收集國(guó)內(nèi)外節(jié)理巖體強(qiáng)度參數(shù)經(jīng)驗(yàn)確定方法的基礎(chǔ)之上,提出了改進(jìn)的節(jié)理巖體強(qiáng)度參數(shù)經(jīng)驗(yàn)的確定方法,即對(duì)完整巖石進(jìn)行“尺寸效應(yīng)折減”與“節(jié)理化折減”的二次折減法,并應(yīng)用于某壩址區(qū)工程實(shí)例中,所得的計(jì)算值與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度值接近,較以往的經(jīng)驗(yàn)確定方法更加準(zhǔn)確,證明了節(jié)理巖體強(qiáng)度的降低是尺寸效應(yīng)與節(jié)理化綜合作用的結(jié)果,為節(jié)理巖體強(qiáng)度參數(shù)的研究提供了一條新的思路.

超徑無粘性粗粒土填筑標(biāo)準(zhǔn)的確定方法——受室內(nèi)測(cè)試方法及模擬理論研究的限制，超徑無粘性粗粒土的最大、最小干密度應(yīng)通過現(xiàn)場(chǎng)碾壓試驗(yàn)來確定?；邳S河小浪底及陜西省黑河水利工程大壩填筑質(zhì)量控制檢測(cè)的實(shí)踐，提出了通過現(xiàn)場(chǎng)碾壓試驗(yàn)來確定超徑無粘性粗粒土的...

流變性軟黏土的彈黏塑性邊界面本構(gòu)模型——基于準(zhǔn)前期固結(jié)壓力的概念并引入邊界面理論，在吸取國(guó)際上具有代表性的流變本構(gòu)模型優(yōu)點(diǎn)的基礎(chǔ)上，建立一個(gè)新的邊界面彈黏塑性本構(gòu)模型。該模型以引入形狀參數(shù)的修正劍橋模型為邊界面，采用滯后變形的概念，將滯后變形...

傳統(tǒng)的黏塑性統(tǒng)一本構(gòu)模型只能用于金屬類材料的本構(gòu)分析,而不適用于混凝土的本構(gòu)分析?；诖?以不可逆熱力學(xué)理論為基礎(chǔ),選定了涉及混合硬化參量的helmholtz自由能函數(shù),推導(dǎo)出混凝土的黏塑性損傷耦合本構(gòu)模型。通過對(duì)混凝土硬化模型的分析,構(gòu)造了含運(yùn)動(dòng)硬化和等向硬化內(nèi)變量的非相關(guān)流動(dòng)勢(shì)函數(shù),又推導(dǎo)出流動(dòng)方程以及內(nèi)變量演化方程。所建模型對(duì)混凝土試驗(yàn)曲線的數(shù)值模擬顯示,其能夠正確描述混凝土的率相關(guān)性、非彈性體積膨脹特性、加載過程的軟硬化特性以及由斷裂和損傷引起的應(yīng)力軟化現(xiàn)象。

混凝土三維彈塑性本構(gòu)模型研究——該文介紹了一種能夠考慮三維約束的混凝土彈塑性本構(gòu)模型。該模型能夠描述普通混凝土和高強(qiáng)混凝土在三維應(yīng)力下的強(qiáng)度提高和剪漲效應(yīng)。該模型在hai一westergaard應(yīng)力空間采用三參數(shù)模型來描述混凝土的塑性加載，為了考慮混凝土...

k0固結(jié)軟黏土的彈黏塑性本構(gòu)模型——在修正劍橋模型基礎(chǔ)上綜合考慮了軟黏土的各向異性及率相關(guān)性，建立了適用于‰固結(jié)軟黏土的彈黏塑性本構(gòu)模型。模型借鑒過應(yīng)力理論的基本思想，定義了與動(dòng)態(tài)加載面相對(duì)應(yīng)的參考屈服面，應(yīng)用徑向映射準(zhǔn)則將兩者聯(lián)系起來，流動(dòng)...

飽和砂土彈塑性動(dòng)力本構(gòu)模型研究——利用土體的塑性流動(dòng)理論，提出了基于smp破壞準(zhǔn)則的土體彈塑性動(dòng)力本構(gòu)模型，用于描述飽和砂土的動(dòng)力反應(yīng)性質(zhì)。土體總的變形由3個(gè)部分組成：彈性應(yīng)變、與體積屈服機(jī)制相關(guān)的塑性應(yīng)變和與剪切屈服機(jī)制相關(guān)的塑性應(yīng)變。土體在初...

考慮物態(tài)變化的粗粒土亞塑性本構(gòu)模型——建立了可描述粗粒土單調(diào)和循環(huán)力學(xué)特性的一個(gè)亞塑性本構(gòu)模型?；趤喫苄岳碚摰幕究蚣埽肱R界狀態(tài)參數(shù)，建立了一個(gè)新的粗粒土亞塑性模型，給出了數(shù)學(xué)公式及參數(shù)確定方法。采用該模型對(duì)粗粒土單調(diào)和循環(huán)加載試驗(yàn)進(jìn)行...

非飽和膨脹土的彈塑性本構(gòu)模型研究——alonso(1999)提出的膨脹土模型存在著微觀結(jié)構(gòu)參數(shù)難以確定的缺點(diǎn)。本文在闡述膨脹土干濕循環(huán)試驗(yàn)后，對(duì)膨脹土的結(jié)構(gòu)特征進(jìn)行了分析，并研究了膨脹土的微觀變形機(jī)理。認(rèn)為膨脹土宏觀上的脹縮塑性變形是由兩部分塑性變形組成...

針對(duì)注漿封堵斷裂構(gòu)造過程中施工技術(shù)參數(shù)的優(yōu)化組合問題,本文從立方定律基本理論著手,結(jié)合斷層面滲流場(chǎng)特點(diǎn),按照一定的地質(zhì)環(huán)境探討了漿液擴(kuò)散半徑、注漿壓力和注漿時(shí)間等施工技術(shù)參數(shù)的相互關(guān)系,并導(dǎo)出了相應(yīng)的計(jì)算公式。為合理、經(jīng)濟(jì)和有效地防治礦井構(gòu)造型水害提供技術(shù)保障。

巖土參數(shù)是影響邊坡穩(wěn)定性分析結(jié)果準(zhǔn)確性和可靠性的重要影響因素之一。論文介紹了目前參數(shù)確定的主要方法:試驗(yàn)法、經(jīng)驗(yàn)類比法、公式估算法、巖體質(zhì)量分類法、反演法,分析了影響參數(shù)確定的主要因素,提出了一個(gè)優(yōu)化確定巖土參數(shù)數(shù)值的綜合方法。在伊敏露天礦東南幫邊坡穩(wěn)定性分析中,應(yīng)用該方法確定東南幫邊坡地層中泥巖的抗剪強(qiáng)度參數(shù),得到較合理的參數(shù)值,獲得了較準(zhǔn)確可靠的穩(wěn)定性分析結(jié)果。

滑帶土強(qiáng)度參數(shù)的確定方法——目前我國(guó)為地質(zhì)災(zāi)害多發(fā)國(guó)家，滑坡是其中一種多發(fā)的地質(zhì)災(zāi)害，對(duì)于滑坡體的穩(wěn)定與否關(guān)系到國(guó)家和人民的生命財(cái)產(chǎn)安全。滑坡的穩(wěn)定性分析、計(jì)算和治x-t-程設(shè)計(jì)所需的最基本、最重要的參數(shù)是滑帶土的抗剪強(qiáng)度，滑帶土的抗剪強(qiáng)度關(guān)系到...

考慮強(qiáng)度非線性的堆石料彈塑性本構(gòu)模型研究——根據(jù)堆石料大型三軸試驗(yàn)成果，提出了非線性強(qiáng)度包線在q—p坐標(biāo)面上的冪函數(shù)表達(dá)式。將此非線性強(qiáng)度準(zhǔn)則模式應(yīng)用于剪切屈服面與體積屈服面表達(dá)方程的推導(dǎo)，從而建立了一個(gè)可反映堆石料實(shí)際工程特性的新型彈塑性本構(gòu)...

基于動(dòng)力模型試驗(yàn)的動(dòng)力相似準(zhǔn)則,經(jīng)一系列配合比和力學(xué)性能試驗(yàn)及動(dòng)彈性模量超聲波檢測(cè),研制了新型高混凝土壩動(dòng)力試驗(yàn)?zāi)Ｐ筒牧蟙mm。初次提出以河砂作為混凝土壩動(dòng)力相似材料的粗骨料主材,顯示出能夠借此有效調(diào)控動(dòng)彈性模量和材料重度的新特點(diǎn),明顯優(yōu)于石英砂等材料。大量試驗(yàn)結(jié)果表明,dmm材料不僅重度高、動(dòng)彈性模量低,且其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系中具有穩(wěn)定而明顯的線彈性階段,符合高混凝土壩動(dòng)力模型試驗(yàn)和相似準(zhǔn)則的基本要求,且環(huán)保無毒、價(jià)廉、制作周期較短,可成為優(yōu)良的動(dòng)力相似材料。

對(duì)某河漫灘建筑地基的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)、室內(nèi)篩分試驗(yàn)、動(dòng)力觸探試驗(yàn)及土的室內(nèi)壓縮試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了的整理,詳細(xì)的總結(jié)了地基土巖及其基巖的物理力學(xué)指標(biāo)建議值的確定方法,以及采用各種現(xiàn)行的規(guī)范歸納總結(jié)了土巖地基承載力及樁側(cè)摩阻力的具體確定方法,本文采用的方法對(duì)其他類似的勘察工程物理力學(xué)指標(biāo)參數(shù)的確定有一定的參考指導(dǎo)作用。

電梯數(shù)量確定方法 一、一般指標(biāo) 一般，決定電梯輸送能力的主要參數(shù)為電梯數(shù)量、承載能力與額定速度。 1、輸送能力能滿足5分鐘高峰期的乘梯要求，就可以認(rèn)為電梯的選用是合理的。 2、電梯到達(dá)門廳的時(shí)間間隔不應(yīng)太長(zhǎng)，一般要求不應(yīng)超過2-3分鐘。簡(jiǎn)單的估 算辦法：電梯從底層直達(dá)頂層應(yīng)不超過45—60s——同時(shí)符合了消防電梯要求。 3、候梯時(shí)間與乘梯時(shí)間應(yīng)盡量縮短。這是為了滿足乘客的心理要求。比較能接 受的限度是：候梯時(shí)間不超過30s，乘梯時(shí)間不超過90s。 二、規(guī)范指標(biāo) 《住宅設(shè)計(jì)規(guī)范》、《高層民用建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》對(duì)電梯的規(guī)定 4、《住宅設(shè)計(jì)規(guī)范》4.1.7條規(guī)定，“十二層及以上的高層住宅，每棟樓設(shè)置電 梯不應(yīng)少于兩臺(tái)，其中宜配置一臺(tái)可容納擔(dān)架的電梯”；“4.1.9候梯廳深度不應(yīng)小 于多臺(tái)電梯中最大轎箱的深度，且不得小于1.50m?！?十二層及十二層以上的高層住宅，每棟設(shè)

材料消耗量定額確定方法 根據(jù)材料使用次數(shù)的不同，建筑安裝材料分為非周轉(zhuǎn)性材料和周轉(zhuǎn)性材料。 非周轉(zhuǎn)性材料也稱為直接性材料。它是指施工中一次性消耗并直接構(gòu)成工程實(shí)體的材料，如磚、瓦、 灰、砂、石、鋼筋、水泥、工程用木材等。 周轉(zhuǎn)性材料是指在施工過程中能多次使用，反復(fù)周轉(zhuǎn)但并不構(gòu)成工程實(shí)體的工具性材料。如：模板、 活動(dòng)支架、腳手架、支撐、擋土板等。 1、直接性材料消耗定額的制定 常用的制定方法有：觀測(cè)法、試驗(yàn)法、統(tǒng)計(jì)法和計(jì)算法 (1)觀測(cè)法——最適宜制定材料的損耗定額 觀測(cè)法是對(duì)施工過程中實(shí)際完成產(chǎn)品的數(shù)量進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)觀察、測(cè)定，再通過分析整理和計(jì)算確定建筑 材料消耗定額的一種方法。 這種方法最適宜制定材料的損耗定額。因?yàn)橹挥型ㄟ^現(xiàn)場(chǎng)觀察、測(cè)定，才能正確區(qū)別哪些屬于不可 避免的損耗；哪些屬于可以避免的損耗。 用觀測(cè)法制定材料的消耗定額時(shí)，所選用的觀測(cè)對(duì)象應(yīng)符合下列要求：

一、前言當(dāng)前,在陶瓷器成型中主要使用石膏模型。石膏模型靠其自硬性而定型,制作容易,價(jià)格便宜、尺寸精度高、脫模性能好,并具有適宜的吸水性等優(yōu)點(diǎn)。另外,又具有水溶性(約為0.2%),由于其分解溫度較低,到使干燥溫度受到限制(60℃),尺寸精度維持不久,強(qiáng)度不十分高,這又構(gòu)成了

[ppt]滑坡物理力學(xué)參數(shù)確定方法——滑坡物理力學(xué)參數(shù)確定方法演示稿　　注：報(bào)告編制于2007年，共88頁(yè)幻燈片　　編制單位：中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(武漢)　　作者：劉佑榮