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本文通過(guò)對(duì)比帶帽和不帶帽剛性樁復(fù)合地基在沉降和受力機(jī)理方面的差異,深入地分析了樁帽對(duì)復(fù)合地基沉降、樁身軸力分布以及樁和樁間土承載力發(fā)揮順序等方面的影響,為剛性樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)、沉降控制和穩(wěn)定性分析提供參考。

結(jié)合哈大客專新海城站cfg樁復(fù)合地基頂部樁帽板的施工,對(duì)高速鐵路cfg樁復(fù)合地基樁帽結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工工藝總結(jié),為高速鐵路路基樁帽施工提供參考。

土層 承載力特征值qp0 （kpa） 攪拌樁側(cè)摩阻特 征值qsi（kpa） 側(cè)摩阻標(biāo)準(zhǔn) 值qik （kpa）素填土11201240 粉質(zhì)粘土21201240 淤泥360510 粉質(zhì)粘土61301240 (砂土狀)強(qiáng)風(fēng)化花崗巖13400 單樁承載力特征值ra（kn）樁徑d（m） 4410.4 a——柔性樁樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)； ap——樁的截面積，m 2。 up——樁周長(zhǎng)，m； n——樁長(zhǎng)范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)； qsi——第i層土的樁側(cè)摩阻力特征值，kpa； li——第i層土的厚度，m； qp——樁端土承載力特征值，kpa； n apsiipp i=1 ruqlqa 飽和重度γ (kn/m3) 樁端阻力標(biāo) 準(zhǔn)值qpi （kpa） 層厚（m） 18.71.68 18.70 16.21

1.單樁承載力的計(jì)算 樁徑d=300間距s=4.38xd=1314 土層號(hào)土層厚度側(cè)摩阻端阻周長(zhǎng)底面積 51.994 64.772 71.396 81.1110 95.798 100.2110 110.898 樁長(zhǎng)=15.7 2.置換率 等邊三角形布樁1.05 m=0.0473 正方形布樁1.13 m=0.0408 矩形布樁1.13 s1=1750s2=1750 m=0.0230 置換率m=0.0408 3.樁身強(qiáng)度校核 25 ra=1509.66 3ra/ap=64072 0.39018604 589.048623 4.復(fù)合地基承載力特征值 fak=160 fsk=160 β=0.75(0.75~0.95) ra=589.04862 ap=0.0707 fspk=455.29 5.復(fù)

碎石樁是一種散體材料樁，在石油化工儲(chǔ)罐工程中廣泛使用，是一種經(jīng)濟(jì)有效的地基處理方法。目前碎石樁有多種成樁方法，如振沖碎石樁、振動(dòng)沉管碎石樁、柱錘沖擴(kuò)碎石樁等。本文對(duì)確定碎石樁復(fù)合地基承載力的7種方法從基本假設(shè)、計(jì)算模型、計(jì)算參數(shù)、計(jì)算公式等方面進(jìn)行探討，通過(guò)工程實(shí)例，將7種計(jì)算方法的計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。

主要介紹了長(zhǎng)短樁復(fù)合地基的發(fā)展現(xiàn)狀以及承載力的一些計(jì)算方法,并指出了該方法需要完善的地方。

第1頁(yè) 單位 樁徑0.4m 樁周長(zhǎng)u1.256m 面積ap0.1256㎡ 土層號(hào)土層厚度樁周土側(cè)阻力qsiqp 11.43042.000kn 22.63078.00kn 31.84072.000kn 43.635126.000kn 51.74576.50kn 63.150155.00kn 74.22396.60kn 82.860168.00kn 90.57035.00kn 樁總長(zhǎng)∑＝21.7849.100kn 1000125.600kn α1.000 ra=(μp∑qsili+qpap)596.035kn fspk400kn/㎡ β0.75 fsk85.000kn/㎡ m=(fspk-βfsk)／(ra/ap-βfsk)0.0

cfg樁因具有良好的經(jīng)濟(jì)性和適用性,工程中得到了越來(lái)越廣泛地應(yīng)用,傳統(tǒng)的分析方法主要通過(guò)樁土承載力迭加獲取,與實(shí)際施工監(jiān)測(cè)結(jié)果誤差比較大。在分析了cfg樁復(fù)合地基的豎向承載力特性基礎(chǔ)上,依據(jù)cfg樁復(fù)合地基的等沉面上下部分的不同特征,提出了cfg樁復(fù)合地基的\"雙剪切破壞模型\":等沉面以上部分看作太沙基模型的樁體的向上剪切破壞,等層面以下部分看作邁耶霍夫模型的樁體向下的剪切破壞,推導(dǎo)了極限承載力的有關(guān)計(jì)算模型,討論了該模型適用條件,并結(jié)合工程實(shí)例,驗(yàn)證了所提模型的正確性,對(duì)cfg樁復(fù)合地基工程有一定的指導(dǎo)意義。

隨著地基處理工法的發(fā)展和完善,cfg樁因其具有承載力提高幅度大、地基變形小等特點(diǎn),已成為應(yīng)用較廣泛的地基處理措施。作為評(píng)價(jià)cfg樁地基處理效果的重要評(píng)價(jià)指標(biāo),復(fù)合地基承載力的計(jì)算和確定尤為重要,文中針對(duì)其展開(kāi)探討。

剖面號(hào)復(fù)合地基承載力特征值（kpa)有效樁長(zhǎng) 12659.4m03.4 樁的參數(shù)半徑r=0.2230411.40m03.4 周長(zhǎng)u=1.2566432779.4m02.4 樁端面積ap=0.1256642779.9m03.2 第2層土厚l1=0532611.8m02.2 第3層土厚l2=2.45628810.2m02.8 第4層土厚l3=2.372368.4m04.2 第5層土厚l4=382769.5m02.6 第一層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk1=35930910.46m01.46 第二層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk2=451028210m03 第三層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk3=40112919.35m01.15 第四層土厚極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qsk

CFG樁復(fù)合地基承載力計(jì)算新公式研究_張欽喜

根據(jù)不同工程地質(zhì)條件,給出了可供選擇的組合樁型復(fù)合地基設(shè)計(jì)方案。在確定組合樁型復(fù)合地基承載力時(shí),考慮組合樁型復(fù)合地基受荷后的實(shí)際工作性狀、施工方法對(duì)樁間土承載力的綜合影響,引入主控樁、輔樁和樁間土承載力發(fā)揮系數(shù)及樁間土承載力提高系數(shù),提出了組合樁型復(fù)合地基承載力分步計(jì)算新方法。實(shí)例驗(yàn)證表明:采用本研究公式所得復(fù)合地基承載力計(jì)算值與載荷試驗(yàn)實(shí)測(cè)值基本吻合。

某客運(yùn)專線某標(biāo)段采用cfg樁加固技術(shù)。對(duì)cfg樁進(jìn)行了低應(yīng)變動(dòng)測(cè)、單樁承載力試驗(yàn)、復(fù)合地基承載力試驗(yàn)及理論計(jì)算。結(jié)果表明:一類樁占93.9%,二類樁占6.1%;單樁承載力及復(fù)合地基承載力特征值均大于設(shè)計(jì)值。建立了三維有限元模型,模擬分析了cfg樁頂及樁間土應(yīng)力隨加載水平的變化關(guān)系以及cfg樁及樁間土應(yīng)力分擔(dān)比。模擬結(jié)果表明:1)隨著荷載的增加,cfg樁頂應(yīng)力及樁間土應(yīng)力也隨之增大,但cfg樁頂應(yīng)力的增長(zhǎng)速率大于樁間土;2)加載初期,cfg樁與樁間土應(yīng)力分擔(dān)比逐漸增大,且增長(zhǎng)速度較快;隨著荷載的增加,樁土應(yīng)力分擔(dān)逐漸趨于穩(wěn)定。

當(dāng)前,在巖土工程實(shí)際實(shí)施過(guò)程中,運(yùn)用cfg樁復(fù)合地基工程的地基的承載力比未實(shí)施該工程的天然地基承載力更加低下的情況時(shí)有發(fā)生,這種情況不但影響了工程質(zhì)量,而且在很大程度上導(dǎo)致了人力、財(cái)力和物力的浪費(fèi)。文章通過(guò)對(duì)cfg樁復(fù)合地基承載力的分析,期望能夠?qū)σ院蟮墓こ淌┕ぬ峁┮欢ǖ慕梃b作用。

路堤一般由填土、碎石等散體材料組成,剛性樁復(fù)合地基中,樁土剛度差異較大引起的樁土間沉降差異,會(huì)導(dǎo)致路堤內(nèi)部出現(xiàn)相對(duì)豎向位移。通過(guò)路堤填土的受力平衡分析,根據(jù)樁土差異沉降,求解出樁帽和樁帽間土體的應(yīng)力分配,并結(jié)合樁帽下應(yīng)力分配得出樁身應(yīng)力,最終求解出樁土應(yīng)力比及樁的荷載分擔(dān)比例。工程實(shí)例監(jiān)測(cè)結(jié)果驗(yàn)證了文中計(jì)算公式的適用性和可靠性。通過(guò)分析計(jì)算結(jié)果和實(shí)測(cè)結(jié)果,得出了一些路堤荷載下剛性樁復(fù)合地基的承載規(guī)律,可供理論研究和工程設(shè)計(jì)參考。

結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)靜載荷試驗(yàn),對(duì)比分析普通樁基礎(chǔ)的特點(diǎn),得到人工挖孔支盤樁的樁身軸力傳遞特性、樁側(cè)摩阻力發(fā)揮性狀。結(jié)果表明:人工挖孔支盤樁有沉降小、承載力高的特點(diǎn),具有良好工程性狀和經(jīng)濟(jì)效益。

結(jié)合內(nèi)蒙古地區(qū)某工程實(shí)例,分析了在具體地質(zhì)條件下cfg樁復(fù)合地基承載機(jī)理及施工工藝的特點(diǎn);對(duì)本地區(qū)影響cfg樁復(fù)合地基承載力和沉降量的一些因素做進(jìn)一步的探討.

帶樁帽的cfg樁復(fù)合地基工程在鐵路地基中應(yīng)用的特性 作者：石長(zhǎng)波 作者單位：中鐵工程設(shè)計(jì)院有限公司,北京,海淀,10038 刊名： 中國(guó)科技縱橫 英文刊名：chinascience&technologypanoramamagazine 年，卷(期)：2010(1

在深入探討塊石墩復(fù)合地基承載機(jī)理的基礎(chǔ)上,針對(duì)塊石墩受力和變形特性,考慮墩周土體及其上作用豎向荷載對(duì)墩體極限承載力的影響,基于vesic圓孔擴(kuò)張理論,導(dǎo)出塊石墩單墩體極限承載力計(jì)算公式,進(jìn)而提出一種新的更為合理的強(qiáng)夯塊石墩復(fù)合地基承載力計(jì)算方法。最后通過(guò)一具體工程實(shí)例,驗(yàn)證了方法的可行性。

第二步土層厚度（m）測(cè)摩阻（kpa） 21632 10252501 5.518991600 樁長(zhǎng)22346 200.55025 0300452 3.140.41.256單樁承載力 1.256452567.712200.96768.672 單樁側(cè)阻力 768.6720.12566120復(fù)合地基承載力 0.0436120265.348523105.709371.058 m0.163.6900.0433576 正方形樁間距第一步樁徑（m） 1.131.71.9210.2 1300.813105.7093.14 0.850.9571.921 1523345 1630480 16001600 0.1256200.96 單樁端阻力樁體材料抗壓強(qiáng)度 18360 0.20.04 0.040.

采用鉆孔灌注樁700周長(zhǎng)up=2.198(m)面積ap=0.38465(m2) 樁端持力層為8-3層,樁進(jìn)入持力層深度為1米巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度標(biāo)注值=18370(kpa) 樁端承載力特征值=3356.36(kn) 5-6單樁承載力計(jì)算表 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 土深 （m） 側(cè)阻 （kn） 1填土01.620000.3600.19000002.0501.1301填土 2粉質(zhì)粘土250000000000000002粉質(zhì)粘土 3粘土夾粉質(zhì)粉土25001.52380