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更新日期: 2025-06-11

沖擊荷載下防彈鋼板三維損傷分析

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沖擊荷載下防彈鋼板三維損傷分析 4.7

為了綜合考慮防彈裝備的防彈能力及作戰(zhàn)靈活性,筆者采用ANSYS/LS-DYNA有限元分析軟件對子彈侵徹防彈鋼板進(jìn)行數(shù)值模擬.再現(xiàn)了侵徹的動態(tài)過程,進(jìn)一步分析分層及間隙作用對鋼板的抗侵徹能力的影響,為防彈裝備的設(shè)計提供參考.

沖擊荷載下防彈鋼板三維損傷分析

沖擊荷載下防彈鋼板三維損傷分析

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沖擊荷載下防彈鋼板三維損傷分析

防彈鋼板

防彈鋼板

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防彈鋼板 防彈鋼板一般應(yīng)用在防彈防爆等項目上,比如防彈門,防彈頭盔,防 彈衣,防彈盾牌;銀行柜臺,機(jī)要保險柜;防暴車,防彈運(yùn)鈔車, 裝甲運(yùn)兵車,戰(zhàn)車,潛艇,登陸艇,緝私艇,直升機(jī)等。以下是常見 的幾種防彈鋼板介紹: 坦克裝甲板防彈鋼:26simnmo(gy5)。28cr2mo(gy4)。22simn2tib (616)。 裝甲車輛用防彈鋼:代號(603。617。675。681。) 運(yùn)鈔車專用防彈鋼:barmoy600(ga164-2005專用運(yùn)鈔車防護(hù)技術(shù) 條件)。 航空防彈鋼板:32crni2motia(a-8)。32mn2si2moa(f-3)。f-6。 艦用防彈鋼板:f-1(f-1g;f-1z)艦船炮塔的防護(hù)。 火炮防彈鋼:32mn2sia(f-2)。 頭盔防彈鋼:232 瑞典進(jìn)口裝甲防彈鋼:pro500。 下面重點(diǎn)介紹下瑞典進(jìn)口裝甲防彈鋼(pro500)

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救命的防彈鋼板 救命的防彈鋼板 救命的防彈鋼板

救命的防彈鋼板

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救命的防彈鋼板 4.7

二戰(zhàn)后期,美軍對德國和日本法西斯展開了大規(guī)模的戰(zhàn)略轟炸,每天都有上千架轟炸機(jī)呼嘯而去,但在返回時往往損失慘重。對此,美國空軍十分頭痛:如果降低損失,就要為飛機(jī)焊上防彈鋼板;如果整架飛機(jī)都焊上防彈鋼板,速度、航程、載彈量等都要受到影響。怎么辦呢?他們請來了數(shù)學(xué)家亞伯拉罕·沃爾德。

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半無限地基上三維層板受沖擊荷載的譜單元解法 半無限地基上三維層板受沖擊荷載的譜單元解法 半無限地基上三維層板受沖擊荷載的譜單元解法

半無限地基上三維層板受沖擊荷載的譜單元解法

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半無限地基上三維層板受沖擊荷載的譜單元解法 4.7

提出一類用于三維層板的譜單元,使其解決三維層狀夾板在半無限地基上受沖擊荷載的動力問題。頻域內(nèi),結(jié)構(gòu)中的每一層被模擬為兩節(jié)點(diǎn)譜單元或單節(jié)點(diǎn)譜單元。層單元中的波動解采用入射波和反射波解的疊加形式。進(jìn)而利用快速傅立葉變換技術(shù)(fft),得到時域內(nèi)三維層狀夾板的瞬態(tài)響應(yīng)分析的結(jié)果。以半無限地基上雙層板為例,對其進(jìn)行了矩形脈沖荷載下的動力響應(yīng)分析,并與有限元的計算結(jié)果進(jìn)行了對比,兩者的吻合良好。通過對不同夾板厚度和彈模的分析比較,得到對于設(shè)計隔振系統(tǒng)的優(yōu)化思路。

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復(fù)雜荷載作用下考慮下臥層三維滲流的未打穿豎井地基固結(jié)分析

復(fù)雜荷載作用下考慮下臥層三維滲流的未打穿豎井地基固結(jié)分析

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復(fù)雜荷載作用下考慮下臥層三維滲流的未打穿豎井地基固結(jié)分析 3

復(fù)雜荷載作用下考慮下臥層三維滲流的未打穿豎井地基固結(jié)分析——針對任意復(fù)雜變荷載作用下未打穿的豎井地基,通過在豎井底面以下土層中設(shè)置虛擬豎井,使其能夠合理考慮下臥層土體三維滲流問題,運(yùn)用laplace變換,求得頻域內(nèi)豎井地基的固結(jié)解。通過laplace逆變換...

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變荷載下考慮三維滲流的未打穿砂井地基固結(jié)分析 變荷載下考慮三維滲流的未打穿砂井地基固結(jié)分析 變荷載下考慮三維滲流的未打穿砂井地基固結(jié)分析

變荷載下考慮三維滲流的未打穿砂井地基固結(jié)分析

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變荷載下考慮三維滲流的未打穿砂井地基固結(jié)分析 4.4

為探討未打穿砂井地基的固結(jié)特性,基于三維固結(jié)理論和疊加原理,考慮變荷載條件,將砂井打設(shè)區(qū)和下臥層土體的固結(jié)均視為三維問題,分別導(dǎo)出了單級線性加載條件下砂井打設(shè)區(qū)和下臥層土體的固結(jié)度解析解,由此給出了地基整體的平均固結(jié)度計算式,并引入fzero函數(shù)基于matlab編制了相應(yīng)的計算程序。算例對比分析結(jié)果表明,受加載歷時影響,砂井打設(shè)區(qū)和下臥層土體的固結(jié)度都較瞬時加載有所減小,且減幅隨加載歷時延長而增大。同時,將下臥層土體的固結(jié)視為三維要比一維更能合理考慮徑向滲流,使得地基固結(jié)度計算值與模型試驗推算值吻合較好。

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地震荷載下三維邊坡動力穩(wěn)定性分析

地震荷載下三維邊坡動力穩(wěn)定性分析

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地震荷載下三維邊坡動力穩(wěn)定性分析 4.7

邊坡的動力穩(wěn)定性分析一直是巖土工程領(lǐng)域的難點(diǎn)。為研究矢量和法在三維邊坡動力穩(wěn)定性分析中的應(yīng)用,從三維均質(zhì)邊坡出發(fā),給出了一種將矢量和法與動力有限元法相結(jié)合的三維邊坡動力穩(wěn)定性分析方法,并給出其具體計算過程。最后,將該方法運(yùn)用到大型堆積體邊坡的動力穩(wěn)定性分析中。該邊坡的動力分析表明,三維邊坡動力響應(yīng)規(guī)律受地形的影響很大,堆積體對地震波具有較好的吸收效果;在6.5級地震(峰值加速度0.2g)作用下,穩(wěn)定性計算表明,堆積體q1與q2的平均安全系數(shù)分別為1.47,1.23,最小安全系數(shù)分別為1.33,1.18,可認(rèn)為邊坡在該地震荷載下能夠保持穩(wěn)定。

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防彈鋼板材質(zhì)都有哪些及FD56靶試報告

防彈鋼板材質(zhì)都有哪些及FD56靶試報告

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防彈鋼板材質(zhì)都有哪些及FD56靶試報告 4.4

防彈鋼板各種型號明細(xì),現(xiàn)貨齊全,可切割加工。 品名材質(zhì)規(guī)格產(chǎn)地 防彈鋼板fd16、fd53、fd54、fd56、fd79、fd952.0*1100*9000武鋼、寶鋼 防彈鋼板fd16、fd53、fd54、fd56、fd79、fd952.5*1200*9000武鋼、寶鋼 防彈鋼板fd16、fd53、fd54、fd56、fd79、fd953.0*1200*9000武鋼、寶鋼 防彈鋼板fd16、fd53、fd54、fd56、fd79、fd954.0*1500*12000武鋼、寶鋼 防彈鋼板fd16、fd53、fd54、fd56、fd79wanghan133*8399*6007現(xiàn)貨可切割 防彈鋼板fd16、fd53、fd54、fd56、fd79、fd954.2*1500*12000武鋼、寶鋼 防彈鋼板fd16、fd53、fd54

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循環(huán)荷載作用下黏彈性地基一維固結(jié)性狀研究

循環(huán)荷載作用下黏彈性地基一維固結(jié)性狀研究

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循環(huán)荷載作用下黏彈性地基一維固結(jié)性狀研究 3

循環(huán)荷載作用下黏彈性地基一維固結(jié)性狀研究——針對單層黏彈性地基模型,對循環(huán)荷載作傅立葉級數(shù)展開,由固結(jié)方程求得循環(huán)荷載作用下不透水(透水)邊界飽和軟黏土一維固結(jié)解析解。通過不同滲透系數(shù)、黏滯系數(shù)和彈性模量以及黏彈性與彈性不同地基模型比較等對有效...

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沖擊荷載下防彈鋼板三維損傷分析精華文檔

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矩形運(yùn)動荷載作用下軟土地基的三維振動研究

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矩形運(yùn)動荷載作用下軟土地基的三維振動研究 3

矩形運(yùn)動荷載作用下軟土地基的三維振動研究——通過引入勢函數(shù),并利用helmholtz原理和fourier變換技術(shù),研究了運(yùn)動荷載作用下有限層厚軟土地基的振動,考慮了矩形分布荷載作用下振動的三維特性,使得分析更符合工程實際,給出了運(yùn)動荷載作用下飽和黏彈性地基三...

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水平荷載作用下鋼板深梁彈性力學(xué)解 水平荷載作用下鋼板深梁彈性力學(xué)解 水平荷載作用下鋼板深梁彈性力學(xué)解

水平荷載作用下鋼板深梁彈性力學(xué)解

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水平荷載作用下鋼板深梁彈性力學(xué)解 4.6

通過建立力學(xué)模型,應(yīng)用彈性力學(xué)中的半逆解法對水平荷載作用下鋼板深梁應(yīng)力與位移進(jìn)行計算。推導(dǎo)出鋼板深梁有關(guān)的應(yīng)力分量與位移分量的解析計算公式。結(jié)果表明:非加勁鋼板深梁計算所得結(jié)果與試驗結(jié)果對比,能夠滿足精度要求。對于兩側(cè)加勁鋼板深梁,隨加勁肋與鋼板的面積比的改變,鋼板深梁應(yīng)力分布也發(fā)生改變。當(dāng)面積比為0時,所得解與非加勁鋼板深梁解一致;隨面積比增大時,鋼板深梁正應(yīng)力減小,最終近似為純剪受力狀態(tài)。所得解為構(gòu)件設(shè)計和穩(wěn)定性分析提供理論基礎(chǔ)。

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剛體撞擊彈塑性直桿時沖擊荷載之?dāng)?shù)值解 剛體撞擊彈塑性直桿時沖擊荷載之?dāng)?shù)值解 剛體撞擊彈塑性直桿時沖擊荷載之?dāng)?shù)值解

剛體撞擊彈塑性直桿時沖擊荷載之?dāng)?shù)值解

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剛體撞擊彈塑性直桿時沖擊荷載之?dāng)?shù)值解 4.5

使用數(shù)值方法模擬了剛體撞擊一端固支的彈塑性桿的全過程,得到不同質(zhì)量比、沖擊速度時的彈性和彈塑性沖擊荷載,比較了沖擊荷載的彈性解析解、彈性數(shù)值解和彈塑性數(shù)值解。結(jié)果表明:對于彈性沖擊荷載,數(shù)值解和解析解非常相近且數(shù)值解有合理的升壓段。在質(zhì)量比不變的情況下,剛體速度和沖擊荷載的峰值成線性關(guān)系,而對接觸時間無影響。質(zhì)量比的變化對沖擊荷載的峰值和分布形式有影響。質(zhì)量比越小,沖擊荷載峰值越大,接觸時間越長。對于彈塑性模型,桿中產(chǎn)生的塑性變形引起沖擊荷載峰值減小和荷載曲線分布形式發(fā)生變化。塑性會延長接觸時間,延長的接觸時間就是塑性發(fā)展的時間。當(dāng)速度越大,質(zhì)量比越小,則桿中塑性發(fā)展時間越長,彈性和彈塑性桿沖擊荷載的峰值和分布形式差別越大。

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任意荷載下成層粘彈性地基的一維固結(jié)

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任意荷載下成層粘彈性地基的一維固結(jié) 3

任意荷載下成層粘彈性地基的一維固結(jié)——針對成層粘彈性地基模型,運(yùn)用laplace變換及矩陣傳遞法求解了任意荷載下成層粘彈性地基一維變形問題,得到了頻域內(nèi)的通解,通過laplace逆變換.即可計算成層粘彈性地基在任意荷載下的一維變形。terzaghi一維固結(jié)理論解是...

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水平荷載單樁的三維有限元分析

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水平荷載單樁的三維有限元分析 3

水平荷載單樁的三維有限元分析——利用有限元程序ansys對樁土相互作用體系中單樁的橫向靜力響應(yīng)進(jìn)行了三維有限元數(shù)值模擬。分析了是否考慮土體的彈塑性、樁土之間是否考慮接觸面等因素對單樁橫向響應(yīng)的影響。提出了確定接觸面參數(shù)的方法,以及有效模擬單樁橫向...

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水平荷載下單樁的三維有限元模擬與參數(shù)分析

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水平荷載下單樁的三維有限元模擬與參數(shù)分析 3

水平荷載下單樁的三維有限元模擬與參數(shù)分析——利用有限元程序ansys,對樁土相互作用體系中單樁的橫向靜力響應(yīng)進(jìn)行了三維有限元數(shù)值模擬。分析了是否考慮土體的彈塑性、樁土之間是否考慮接觸面等因素對單樁橫向響應(yīng)的影響。提出了確定接觸面參數(shù)的方法,以及有...

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彈丸侵徹雙層鋼板的三維數(shù)值模擬 4.8

應(yīng)用ansys/ls-dyna分析技術(shù)對彈丸侵徹雙層均質(zhì)鋼板進(jìn)行數(shù)值分析,獲取了彈丸侵徹鋼板的速度、加速度變化曲線和規(guī)律,以期為硬目標(biāo)侵徹引信設(shè)計中的參數(shù)優(yōu)化及抗高過載加速度傳感器的選擇提供理論依據(jù).利用ls-dyna有限元程序,用彈塑性模型建立材料模型,對高速彈丸侵徹均質(zhì)鋼板問題進(jìn)行了數(shù)值模擬,為引信設(shè)計提供參考.

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恐怖爆炸襲擊下建筑迎爆面沖擊波荷載的計算

恐怖爆炸襲擊下建筑迎爆面沖擊波荷載的計算

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恐怖爆炸襲擊下建筑迎爆面沖擊波荷載的計算 4.6

恐怖爆炸活動越來越受到人們的關(guān)注。為此建立了恐怖爆炸襲擊下建筑迎爆面沖擊波荷載的分析模型,在此基礎(chǔ)上通過經(jīng)驗方法和數(shù)值方法對建筑迎爆面的沖擊波荷載進(jìn)行了計算,并列舉一典型算例說明了兩種算法的具體實施過程;對兩種算法的計算結(jié)果進(jìn)行了比較,驗證了兩種算法的有效性和可靠性。

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土中爆炸襯砌集水體三維彈塑性損傷分析 土中爆炸襯砌集水體三維彈塑性損傷分析 土中爆炸襯砌集水體三維彈塑性損傷分析

土中爆炸襯砌集水體三維彈塑性損傷分析

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土中爆炸襯砌集水體三維彈塑性損傷分析 4.4

土中爆炸襯砌作為一種新型地下儲水結(jié)構(gòu),可有效收集降水并緩解農(nóng)田干旱,在水資源合理利用中具有重要作用。然而到目前為止,尚沒有對其工作能力的詳細(xì)分析,更沒有對其破壞情況的認(rèn)識。在考慮襯砌材料的彈塑性和損傷非線性變形的基礎(chǔ)上,應(yīng)用有限元軟件對其做了深入數(shù)值分析,獲得其極限集水能力和損傷分布,并得到其破壞趨勢,對認(rèn)識爆炸襯砌的工作性態(tài)具有指導(dǎo)意義,對指導(dǎo)爆炸襯砌在農(nóng)田水利設(shè)施中的應(yīng)用和抗旱排澇、保障農(nóng)業(yè)生產(chǎn)具有積極現(xiàn)實意義。

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地面堆載作用下鄰近樁基變形的三維數(shù)值分析 4.4

結(jié)合具體工程,采用三維有限元分析方法,對地面堆載作用下鄰近樁基變形性狀進(jìn)行了模擬分析。分別研究了淺層土體彈性模量和樁身剛度對各排樁基側(cè)向變形的影響,并將有限元計算結(jié)果與實測數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較。分析結(jié)果表明,淺層土體的彈性模量對被動樁基的變形影響更顯著;被動樁能有效地控制堆載作用下鄰近土體的變形,從而對附近建筑基礎(chǔ)起到保護(hù)作用。分析結(jié)果能為類似工程的設(shè)計提供指導(dǎo)。

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沖擊荷載下飽和粘土孔壓特性初探

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沖擊荷載下飽和粘土孔壓特性初探 3

沖擊荷載下飽和粘土孔壓特性初探——沖擊荷載作用下.孔壓的增長與消散規(guī)律是研究動力固結(jié)法加固飽和帖土地基的基礎(chǔ)與理論支持,就此同題進(jìn)行了沖擊荷載作用下飽和粘土孔壓增長與消散規(guī)律的一維模型試驗。試驗中考慮了不同擊數(shù)和不同沖擊能的影響,試驗的結(jié)論新...

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沖擊荷載下飽和軟黏土的孔壓和變形特性

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沖擊荷載下飽和軟黏土的孔壓和變形特性 3

沖擊荷載下飽和軟黏土的孔壓和變形特性——利用室內(nèi)動力固結(jié)試驗裝置,對淤泥質(zhì)飽和軟黏土施加沖擊荷載,分析在不同圍壓下施加不同的沖擊能量時試樣所受的沖擊應(yīng)力、孔隙水壓力和軸向變形,發(fā)現(xiàn)錘重和落距的組合是影響沖擊應(yīng)力的主要因素。試驗表明,軸向變形與...

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沖擊荷載下EPS墊層棚洞耗能減震作用研究

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沖擊荷載下EPS墊層棚洞耗能減震作用研究 4.5

通過在棚洞頂部鋪設(shè)砂墊層能夠達(dá)到一定的緩沖吸能目的,然而工程實踐表明:砂墊層材料緩沖效果有限,且自重荷載較大,建設(shè)成本偏高,不利于大面積推廣應(yīng)用。為此,在傳統(tǒng)棚洞砂墊層的基礎(chǔ)上提出一種結(jié)合聚苯乙烯泡沫層(eps)的復(fù)合墊層結(jié)構(gòu),依托麗江至攀枝花高速公路寶鼎棚洞工程,采用動力有限元方法對運(yùn)煤纜車沖擊棚洞過程動力響應(yīng)進(jìn)行研究,與傳統(tǒng)砂墊層進(jìn)行比較,從而揭示eps墊層在棚洞結(jié)構(gòu)設(shè)計中的耗能減震作用。結(jié)果表明:與傳統(tǒng)墊層結(jié)構(gòu)相比,結(jié)合eps墊層的棚洞結(jié)構(gòu)能夠在一定程度上降低棚洞結(jié)構(gòu)自重、沖擊力、以及棚洞混凝土板的位移、應(yīng)力響應(yīng),具有較高的工程應(yīng)用價值。

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砂漿板沖擊荷載下聲發(fā)射定位試驗研究 4.6

在混凝土靜載聲發(fā)射研究基礎(chǔ)上,提出基于聲發(fā)射定位的混凝土沖擊荷載研究方法,通過錘擊、均勻沖擊荷載試驗,采用逐級遞增循環(huán)沖擊加載方式研究砂漿板的破裂失穩(wěn)過程,及其內(nèi)部裂紋萌生、擴(kuò)展形成裂縫至最終貫穿的演化模式。結(jié)果表明,聲發(fā)射事件產(chǎn)生主要由裂縫擴(kuò)展引起,并隨沖擊力變化表現(xiàn)不同特征:在初始沖擊荷載至初始裂縫出現(xiàn)之前,聲發(fā)射活動不明顯;隨動載增大試件出現(xiàn)裂紋,聲發(fā)射事件明顯增多;裂紋穩(wěn)定擴(kuò)展成裂縫至貫穿前聲發(fā)射活動異常活躍,聲發(fā)射事件變化率最大;裂縫一旦貫穿繼續(xù)沖擊不再出現(xiàn)聲發(fā)射活動。裂縫貫穿瞬間雖不產(chǎn)生聲發(fā)射事件,但仍可根據(jù)聲發(fā)射定位圖走勢推斷。

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沖擊荷載下大型箱涵輸水安全性的數(shù)值分析

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沖擊荷載下大型箱涵輸水安全性的數(shù)值分析 4.7

沖擊荷載對大型箱涵輸水安全的影響是工程界關(guān)注的重要問題,其研究涉及到?jīng)_擊荷載傳播、土—結(jié)構(gòu)物—水相互作用等諸多方面。采用數(shù)值分析技術(shù),土與箱涵之間設(shè)置接觸面單元,水體采用任意拉格朗日歐拉法描述,采用罰方法模擬水與箱涵相互作用,研究了爆炸沖擊荷載對大型箱涵輸水安全性的影響。研究結(jié)果表明:ale法可以較好揭示土中爆破對輸水情況下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)物的影響;輸水情況下水體能傳遞荷載到箱涵中墻上,并緩沖沖擊荷載對邊墻的過大影響,可改善結(jié)構(gòu)整體安全性;有壓輸水情況對結(jié)構(gòu)物安全影響最為明顯。

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胡振宇

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