在不銹鋼表面制備了ni-mo-p化學(xué)鍍層,并對(duì)其微觀形貌、表面成分、晶相結(jié)構(gòu)、耐蝕性、硬度、耐高溫性及結(jié)合力進(jìn)行了測(cè)試。結(jié)果表明:ni-mo-p化學(xué)鍍層為散開(kāi)或團(tuán)聚的顆粒狀結(jié)構(gòu);ni-mo-p化學(xué)鍍層中的主要元素為ni和mo,還有少量的p,mo的析出抑制了p的析出;ni-mo-p化學(xué)鍍層的耐蝕性、硬度和耐高溫性均比ni-p化學(xué)鍍層的好。

研究了系列低碳微合金ti-nb可焊鋼中的n含量對(duì)模擬焊接熱影響區(qū)(haz)高溫奧氏體晶粒尺寸和沖擊韌度的影響及其第二相粒子的作用。對(duì)試樣進(jìn)行了大熱輸入焊接熱模擬,測(cè)定了高溫奧氏體晶粒尺寸和焊后試樣中的沖擊韌度值,并用透射電子顯微鏡萃取復(fù)型法觀察了典型試樣中第二相粒子(ti,nb)n的形態(tài)及分布特征。結(jié)果表明,鋼中ti、n含量及第二相粒子的尺寸和數(shù)目與高溫奧氏體晶粒尺寸及沖擊韌度值具有很好的對(duì)應(yīng)關(guān)系;鋼中的n由于生成了細(xì)小彌散分布的第二相粒子(ti,nb)n而細(xì)化了高溫奧氏體晶粒,改善了焊后韌性。低碳微合金ti-nb鋼中適宜的含氮量有一個(gè)范圍。

選用鈍銅和純鎳作為中間層金屬，探索ｔｃ４鐵合金和１ｃｒ１８ｎｉ９ｔｉ不銹鋼的真空擴(kuò)散焊工藝．采用金相法、掃描電鏡、ｘ射線衍射等手段對(duì)接頭界面附近的微區(qū)進(jìn)行了較詳細(xì)的分析．結(jié)果表明，采用上述中間層進(jìn)行ｔｃ４－１ｃｒ１８ｎｉ９ｔｉ的擴(kuò)散焊時(shí)，ｃｕ和ｔｉ產(chǎn)生強(qiáng)烈的共晶反應(yīng)，但并未阻止ｔｉ向不銹鋼中擴(kuò)散，各元素相互擴(kuò)散的結(jié)果，使接頭中形成多層次的不同組織和多種化合物，導(dǎo)致接頭強(qiáng)度較低，呈脆性斷裂．

根據(jù)對(duì)鈦合金tc4與不銹鋼1cr18ni9ti切削加工性的比較分析,提出了從刀具入手解決兩類(lèi)材料切削加工問(wèn)題的思路和途徑,以及合理選擇刀具材料,確定刀具幾何參數(shù)、刃磨刀具、冷卻潤(rùn)滑的一般原則及方法。

不銹鋼的種類(lèi)繁多，常溫下按組織結(jié)構(gòu)可分為幾類(lèi)： 1.奧氏體型：如304、321、316、310等； 2.馬氏體或鐵素體型：如430、420、410等； 奧氏體型是無(wú)磁或弱磁性，馬氏體或鐵素體是有磁性的。 通常用作裝飾管板的不銹鋼多數(shù)是奧氏體型的304材質(zhì)，一般來(lái)講是無(wú)磁或弱磁的，但因冶煉造成化學(xué)成分波動(dòng)或加工狀態(tài)不同也可能出現(xiàn)磁 性，但這不能認(rèn)為是冒牌或不合格，這是什么原因呢？ 上面提到奧氏體是無(wú)磁或弱磁性，而馬氏體或鐵素體是帶磁性的，由于冶煉時(shí)成分偏析或熱處理不當(dāng)，會(huì)造成奧氏體304不銹鋼中少量馬氏體 或鐵素體組織。這樣，304不銹鋼中就會(huì)帶有微弱的磁性。 另外，304不銹鋼經(jīng)過(guò)冷加工，組織結(jié)構(gòu)也會(huì)向馬氏體轉(zhuǎn)化，冷加工變形度越大，馬氏體轉(zhuǎn)化越多，鋼的磁性也越大。如同一批號(hào)的鋼帶，生 產(chǎn)φ76管，無(wú)明顯磁感，生產(chǎn)φ9.5管。因泠彎變形較大磁感就

日本大同特殊鋼公司開(kāi)發(fā)成功兩個(gè)高錳奧氏體系無(wú)磁不銹鋼，是在高錳奧氏體組織的基礎(chǔ)上通過(guò)添加成分的最佳化從而確保了高的耐蝕性與組織穩(wěn)定性：dnm1110（15mn-18cr-3ni-0．8mo—n）和dnm140（16mn-19cr-3ni-0．8mo—n）。這兩個(gè)不銹鋼都是高氮含量實(shí)現(xiàn)了固溶強(qiáng)化，并通過(guò)溫加工實(shí)現(xiàn)應(yīng)變強(qiáng)化，

e-maildatasheet addtomymaterials unitdisplay:english printnow 15-15hs?stainless identification u.s.patentnumber z5,094,812 typeanalysis carbon(maximum)0.04%manganese16.00to19.00% phosphorus(maximum)0.050%sulfur(maximum)0.050% silicon(maximum)1.00%chromium18.00to21.00% nickel(maximum)3.00%molybdenum0.50to3.00% nitrogen0.50to0.80%ironbalance general

鈦合金TC4與不銹鋼1Cr18Ni9Ti加工比較研究_張向朋

采用電子束熱源對(duì)nb-1zr合金與304不銹鋼異種金屬接頭進(jìn)行了熔釬焊試驗(yàn).結(jié)果表明,不銹鋼焊縫與鈮合金母材之間形成了雙層金屬間化合物,靠近鈮合金母材一側(cè)的反應(yīng)層ⅰ是由fe2nb構(gòu)成的疏松組織,靠近不銹鋼焊縫一側(cè)的反應(yīng)層ⅱ是由fe2nb與fecr組成的雙相片層柱狀晶組織.反應(yīng)層ⅰ是接頭脆化、產(chǎn)生裂紋的主要原因.電子束焦點(diǎn)的偏移量是反應(yīng)層ⅰ厚度的主要影響因素,不同的焦點(diǎn)偏移量會(huì)引起接頭強(qiáng)度超過(guò)100mpa的變化.而電子束流和焊接速度對(duì)接頭特性的影響在試驗(yàn)工藝參數(shù)范圍內(nèi)并不明顯.

采用填絲鎢極氬弧焊(tig)對(duì)mo-cu合金與18-8不銹鋼進(jìn)行焊接.采用金相顯微鏡、掃描電鏡、顯微硬度計(jì)及x射線衍射儀等對(duì)mo-cu/18-8接頭的微觀組織、顯微硬度、元素分布及熔合區(qū)附近的物相組成進(jìn)行分析.結(jié)果表明,mo-cu合金側(cè)的熔合區(qū)為馬氏體和奧氏體的混合組織,焊縫和18-8鋼側(cè)的熔合區(qū)為奧氏體和鐵素體雙相組織;從mo-cu合金到焊縫,mo元素的擴(kuò)散過(guò)渡促使在熔合區(qū)形成了增碳層;mo-cu合金側(cè)的熔合區(qū)附近主要由mo,cu,γ-fe(ni),fe0.54mo0.73和cu3.8ni相組成.增碳層和fe0.54mo0.73金屬化合物的存在導(dǎo)致mo-cu合金側(cè)的熔合區(qū)硬度較高,顯微硬度值達(dá)1200hv.

用hvem在1mev和550℃下原位研究了si和ti對(duì)316不銹鋼照腫脹的影響。含1%si的316鋼在輻照劑量≤11dpa時(shí)作含0.1%ti的一樣,能強(qiáng)烈抑制輻照腫脹。但在〉11dpa后,含1%si的316鋼腫脹率遠(yuǎn)大于未含添加劑的對(duì)比鋼樣呂,含0.5%ti能完全抑制輻照空洞產(chǎn)生,但誘導(dǎo)了ti析出物,1%si的316鋼腫脹率遠(yuǎn)大于未含添加劑的對(duì)比鋼樣品,含0.5%ti能完全抑制輻照空洞產(chǎn)生,但誘導(dǎo)

采用ag-cu-ti釬料進(jìn)行ti6al4v(tc4)鈦合金和1cr18ni9ti不銹鋼的真空釬焊,觀察分析了其在釬焊溫度為790～870℃和保溫時(shí)間為1和3min時(shí)釬縫界面微觀組織和成分分布。研究結(jié)果表明,釬縫寬度隨著釬焊溫度的升高而降低,隨著保溫時(shí)間的增加而增加;擴(kuò)散層厚度隨著保溫時(shí)間的增加而增加。ti是焊縫中反應(yīng)物多少的決定因素。在釬焊溫度790℃,保溫3min時(shí)能得到較好的焊縫組織,界面無(wú)裂紋出現(xiàn)。

分別采用常規(guī)工藝和階梯狀工藝的方法,對(duì)添加ni+nb復(fù)合中間層的tc4鈦合金與1cr18ni9ti不銹鋼真空擴(kuò)散焊進(jìn)行了研究。利用光學(xué)顯微鏡(om)、掃描電鏡(sem)以及能譜分析(eds)對(duì)接頭的組織結(jié)構(gòu)、元素分布進(jìn)行了分析,測(cè)試了接頭的力學(xué)性能并分析了斷口形貌和元素分布。結(jié)果表明,通過(guò)添加ni+nb中間層成功阻止了fe-ti金屬間化合物生成,接頭界面過(guò)渡區(qū)組織自不銹鋼側(cè)依次為fe-cr-ni固溶體、ni-nb反應(yīng)層、剩余nb及nb-ti固溶體。階梯狀工藝下接頭的結(jié)合質(zhì)量明顯優(yōu)于常規(guī)工藝下的接頭,在階梯狀工藝上限溫度900℃條件下接頭抗拉強(qiáng)度達(dá)到了396mpa,斷口分析表明,接頭斷裂于ni-nb形成的反應(yīng)層,該反應(yīng)層是由ni3nb和少量ni6nb7金屬間化合物組成的混合層,為接頭過(guò)渡區(qū)關(guān)鍵環(huán)節(jié)。

利用agcu-1.8ti和agcu-4.4ti兩種釬料對(duì)nb與0cr17ni4cu4nb不銹鋼進(jìn)行潤(rùn)濕性研究,并釬焊nb與0cr17ni4cu4nb接頭。agcu-1.8ti在nb與0cr17ni4cu4nb上的潤(rùn)濕角均小于agcu-4.4ti。分析接頭組織發(fā)現(xiàn),agcu-4.4ti釬料接頭中在靠近不銹鋼側(cè)存在約50μm寬的富ti層,而agcu-1.8ti釬料接頭中未發(fā)現(xiàn)該富ti層。利用氬弧焊將tc4與nb預(yù)先焊好后再用兩種釬料釬焊nb和不銹鋼,測(cè)定tc4/nb/0cr17ni4cu4nb接頭的室溫拉伸強(qiáng)度。數(shù)據(jù)顯示,agcu-1.8ti釬料接頭的室溫拉伸強(qiáng)度平均值達(dá)到222.2mpa,而agcu-4.4ti釬料接頭強(qiáng)度僅有133.8mpa,所有接頭均斷于nb與0cr17ni4cu4nb界面。

將cr-ni-mo-cu合金通過(guò)鎢極氬弧焊堆焊到304不銹鋼表面,利用超聲波振動(dòng)設(shè)備模擬空蝕環(huán)境,研究cr-ni-mo-cu合金作為不銹鋼堆焊層,在人工海水環(huán)境下的空蝕行為及耐空蝕性能,測(cè)定cr-ni-mo-cu堆焊合金空蝕過(guò)程中的失重量和失重率,并與同樣空蝕條件下的304不銹鋼進(jìn)行對(duì)比,用掃描電鏡(sem)對(duì)試樣堆焊層的空蝕后的表面與截面進(jìn)行觀察.結(jié)果表明:cr-ni-mo-cu合金材料比304不銹鋼具有更好的耐空蝕性能;空蝕過(guò)程中合金在晶界薄弱處易產(chǎn)生裂紋,并在延伸和擴(kuò)展后促使材料發(fā)生剝落;空蝕沖擊使合金發(fā)生了加工硬化,提高了堆焊層的耐空蝕性能.

一、鈦合金 鈦是20世紀(jì)50年代發(fā)展起來(lái)的一種重要的結(jié)構(gòu)金屬，鈦合金因具有強(qiáng)度高、耐蝕性好、 耐熱性高等特點(diǎn)而被廣泛用于各個(gè)領(lǐng)域。世界上許多國(guó)家都認(rèn)識(shí)到鈦合金材料的重要性，相 繼對(duì)其進(jìn)行研究開(kāi)發(fā)，并得到了實(shí)際應(yīng)用。20世紀(jì)50～60年代，主要是發(fā)展航空發(fā)動(dòng)機(jī)用 的高溫鈦合金和機(jī)體用的結(jié)構(gòu)鈦合金，70年代開(kāi)發(fā)出一批耐蝕鈦合金，80年代以來(lái)，耐蝕 鈦合金和高強(qiáng)鈦合金得到進(jìn)一步發(fā)展。鈦合金主要用于制作飛機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)壓氣機(jī)部件，其次為 火箭、導(dǎo)彈和高速飛機(jī)的結(jié)構(gòu)件。 鈦合金的密度一般在4.51g/cm3左右，僅為鋼的60%，純鈦的強(qiáng)度才接近普通鋼的強(qiáng)度， 一些高強(qiáng)度鈦合金超過(guò)了許多合金結(jié)構(gòu)鋼的強(qiáng)度。因此鈦合金的比強(qiáng)度(強(qiáng)度/密度)遠(yuǎn)大于其 他金屬結(jié)構(gòu)材料，可制出單位強(qiáng)度高、剛性好、質(zhì)輕的零、部件。目前飛機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)構(gòu)件、 骨架、蒙皮、緊固件及起落架等都使用鈦合

0cr17ni12mo2不銹鋼執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn):gb/t1220—1992,美國(guó)牌號(hào)為316。在海水和其他各種介質(zhì)中,耐腐蝕性比0cr19ni9好。主要用作耐點(diǎn)蝕材料。力學(xué)性能:抗拉強(qiáng)度σb≥520mpa；屈服強(qiáng)度σ0.2≥205mpa；伸長(zhǎng)率δ5≥40%；斷面收縮率ψ≥60%；硬度≤187hb；≤90hrb；≤200hv?；瘜W(xué)成份(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%):≤0.08c；≤1.00si；≤2.00mn；≤0.035p；≤0.030s；16.00～18.50cr；

用電子探針和透射電鏡對(duì)厚規(guī)格ti、nb微合金化q345b鋼板中夾雜物和析出物進(jìn)行了觀察分析,結(jié)果表明,q345b鋼板中的夾雜物主要是錳、鈣的氧化物和硫化物以及它們的復(fù)合夾雜物,氧化物大多呈球狀或橢球狀,硫化物多數(shù)呈長(zhǎng)條狀;析出物主要是鈮和鈦及其化合物,鈦主要以tin的形式存在,呈方形或矩形;鈮主要以尺寸較大的碳氮化物存在,以橢圓形為主,析出在奧氏體晶內(nèi)、晶界上。

20cr1mo1vtib鋼ti的控制 作者：丁勇，dingyong 作者單位：攀鋼集團(tuán)四川長(zhǎng)城特殊鋼有限公司 刊名：特鋼技術(shù) 英文刊名：specialsteeltechnology 年，卷(期)：2005,10(4) 參考文獻(xiàn)(6條) 1.國(guó)外電渣重熔 2.電渣重熔譯文集 3.電渣冶金專(zhuān)輯 4.國(guó)外低合金鋼、合金鋼1992 5.合金鋼鋼種手冊(cè)第四冊(cè)(耐熱鋼) 6.金屬材料冶煉工藝學(xué) 本文讀者也讀過(guò)(10條) 1.謝競(jìng)slc-500編程器在電渣重熔中的應(yīng)用[期刊論文]-特鋼技術(shù)2001,9(4) 2.堯軍平.耿茂鵬.馬新生.楊曉軍.饒磊.楊龍山esr熔池深度與重熔電流及錠高關(guān)系的數(shù)模研究[期刊論文]-南昌 大學(xué)學(xué)報(bào)（工科版）2004,26(3) 3.張洲碳質(zhì)引弧劑代替鈦質(zhì)導(dǎo)電渣引弧生產(chǎn)g20crni2moa電渣鋼[期刊論文]-

目前,國(guó)內(nèi)外煤礦坑道水平定向鉆探用無(wú)磁鉆桿材料均選用鈹銅qbe2(c17200),該合金材料的延伸率低,鉆桿易出現(xiàn)斷裂事故。為解決這一問(wèn)題,研究了高強(qiáng)度鈦合金鉆桿,探討了鉆桿的材料選擇及螺紋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。試驗(yàn)了鉆桿的加厚工藝,其強(qiáng)度達(dá)到了設(shè)計(jì)要求,并通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)驗(yàn)證了鉆桿的使用效果。

采用金相顯微鏡和掃描電鏡,研究并討論了鈮、鈦單穩(wěn)定條件下,高純鐵素體不銹鋼的凝固組織及夾雜物的狀態(tài).結(jié)果表明:單鈦穩(wěn)定相對(duì)單鈮穩(wěn)定能顯著提高鐵素體不銹鋼的等軸晶比例,鈮更能起到細(xì)化晶粒的作用.鈮、鈦單穩(wěn)定條件下鐵素體不銹鋼中夾雜物的分布和類(lèi)型存在較大的差異.

通過(guò)對(duì)0cr18ni12mo2ti不銹鋼的焊接性能分析,選擇適宜的焊接方法和焊接材料,確定合理的焊接工藝。并將此工藝應(yīng)用于0cr18ni12mo2ti不銹鋼壓力容器的制造過(guò)程中,取得了滿(mǎn)意的效果。