用計(jì)算實(shí)例說明,采用sw-1998"過程設(shè)備強(qiáng)度計(jì)算軟件"對(duì)使用活節(jié)螺栓槽形螺栓孔的法蘭進(jìn)行計(jì)算時(shí),法蘭外直徑d0值應(yīng)根據(jù)gb150.3-2011《壓力容器第3部分:設(shè)計(jì)》7.3.2條中d0的說明正確輸入,方可確保法蘭的強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求。

　采用薄殼淬火工藝對(duì)65mn鋼制墊板進(jìn)行處理,可得到表層以孿晶馬氏體為主,過渡層出現(xiàn)馬氏體、殘余奧氏體、貝氏體和細(xì)珠光體復(fù)合組織,靠近心部為少量貝氏體、細(xì)珠光體、珠光體加少量鐵素體,而心部為細(xì)珠光體、珠光體加鐵素體的組織,使表面強(qiáng)度與中心韌性得以良好配合.薄殼淬火的強(qiáng)化主要是馬氏體強(qiáng)化.

研究20鋼的淬火工藝,代替35、45等一些調(diào)質(zhì)鋼。

30crmnsia鋼廣泛應(yīng)用于飛機(jī)各承力構(gòu)件,由于30crmnsia在熱處理過程中,鋼件表面的碳容易與熱處理爐中的氧接觸而形成co或co_2,從而使零件表面脫碳,造成了零件強(qiáng)度降低。對(duì)用于不能磨削的螺紋零件就更為不利。

六角頭螺栓頭部裂紋分析 一、概況 六角頭螺栓(三價(jià)黑)，8.8級(jí)，裝配時(shí)發(fā)生斷裂。 二、宏觀檢查 斷裂發(fā)生在頭部r處，最后螺紋底。斷口有深褐色月牙形舊痕區(qū)， 約占整個(gè)斷口面積的2/3；其余部分為淺灰色，該區(qū)域可見塑性變形 (圖1)。斷裂起源于舊痕區(qū)的牙底處表面(圖2)。 圖1斷裂形貌 舊痕區(qū) 圖2斷口形貌 三、基體硬度 實(shí)測值：31.531.531.5hrc 8.8級(jí)規(guī)定：22~32hrc 四、電鏡特征 斷口舊痕區(qū)表層已被污物覆蓋，可見沿晶特征(圖3-6)。淺色區(qū) 的微觀形貌為韌窩(圖7)。 圖3圖4 圖5圖6 圖7 五、金相檢查 斷口舊痕區(qū)有可見氧化層，并有沿晶二次裂紋，未見非金屬夾雜 物聚集及其它材料缺陷(圖8、9)。根據(jù)gb/t3098.1-2010對(duì)螺紋脫碳 層檢測，結(jié)果為：g=0mm，e=0.72m

ｕ型螺栓螺紋滾壓工藝試驗(yàn)及工藝參數(shù)的確定漢陽特種汽車制造廠鄒聲學(xué)，童綏國１概述對(duì)于ｕ型螺栓的生產(chǎn)，一般采用先加工完兩端螺紋，再經(jīng)鍛彎成形、熱處理調(diào)質(zhì)的工藝。該工藝存在兩種無法解決的問題。其一，工序問周轉(zhuǎn)及鍛彎、熱處理等工序過程中的磕碰，使完好的螺紋牙...

T型槽螺栓熱鐓鍛

高強(qiáng)度螺栓鋅浴淬火鍍鋅復(fù)合熱處理

鋼制空冷散熱器試驗(yàn)研究

本文敘述的是一個(gè)重要傳動(dòng)零件(如圖1所示),其整體硬度要求為58-62hrc。從結(jié)構(gòu)上看,其左端φ80mm外圓處為零件的重要加工基準(zhǔn),這部分呈環(huán)形開口結(jié)構(gòu),由于缺乏內(nèi)部支撐,在熱處理的淬火過程中會(huì)出現(xiàn)明顯的形狀和尺寸變化。由于機(jī)械加工在某裝置上預(yù)留的徑向加工余量僅為0．10mm,所以需要對(duì)其淬

為提高鈦合金板材的表面硬度,對(duì)其進(jìn)行了火焰加熱淬火表面強(qiáng)化處理,采用數(shù)值模擬的方法研究了火焰加熱的溫度場以及沿壁厚方向上的溫度變化特點(diǎn),分析了金相組織和硬度。試驗(yàn)結(jié)果表明:采用火焰加熱淬火表面強(qiáng)化工藝可以獲得晶粒細(xì)小、硬度高于基體硬度的強(qiáng)化層,火焰強(qiáng)度越高,表面硬化效果越好,表面最高硬度達(dá)456hv;在火焰線掃描速度保持一定的條件下,火焰噴射強(qiáng)度影響的主要是合金表面硬度值,對(duì)其淬透層厚度影響不大。

應(yīng)用abaqus軟件,在考慮預(yù)緊力和內(nèi)壓作用的工況下,對(duì)某廠所設(shè)計(jì)的壓力容器非標(biāo)活節(jié)螺栓法蘭墊片連接系統(tǒng)進(jìn)行三維有限元應(yīng)力分析。根據(jù)應(yīng)力分析結(jié)果進(jìn)行線性化處理,按照jb4732-1995《鋼制壓力容器-分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》對(duì)其進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度評(píng)定。結(jié)果表明,由于結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性,原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的耳板、上法蘭和筒體的應(yīng)力強(qiáng)度不滿足要求,需加厚上法蘭并在筒體上安裝加強(qiáng)板以減小其應(yīng)力強(qiáng)度值。對(duì)具有不同厚度上法蘭和不同長度加強(qiáng)板的該結(jié)構(gòu)進(jìn)行應(yīng)力分析,得到既滿足強(qiáng)度要求和密封要求,又節(jié)省材料的設(shè)計(jì)參數(shù),同時(shí)總結(jié)了上法蘭厚度和加強(qiáng)板長度對(duì)連接系統(tǒng)上法蘭和筒體應(yīng)力的影響規(guī)律。這對(duì)類似結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義。

對(duì)鋼結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)在火災(zāi)作用后的力學(xué)性能進(jìn)行深入研究至關(guān)重要,它是研究結(jié)構(gòu)整體火災(zāi)作用后力學(xué)性能的重要基礎(chǔ)。對(duì)四個(gè)足尺高強(qiáng)螺栓連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了模擬自然火災(zāi)試驗(yàn),通過對(duì)其火災(zāi)前后力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比分析,采用數(shù)值分析的最小二乘法,得到了該類節(jié)點(diǎn)各主要參數(shù)與其所經(jīng)歷的最高火災(zāi)溫度相關(guān)的擬合公式,為具有此類連接節(jié)點(diǎn)的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)后的安全性檢測評(píng)定與加固提供了參考依據(jù),也為我國《鋼結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)規(guī)范》的修訂提供參考。

帶翼螺栓(圖1)是反擊式破碎機(jī)上的易損零件。開始時(shí),我們想在75公斤空氣錘上用模具一次熱鍛成型,但由于摩擦力的關(guān)系,兩翼根本不能鍛出,改用250公斤空氣錘模鍛電不行。后來,采用在75公斤

通過對(duì)40mmccse690鋼板平對(duì)接焊進(jìn)行試驗(yàn)研究，分析了厚板高強(qiáng)度淬火回火鋼的焊接變形以及影響焊接變形的主要因素，并提出了控制其焊接變形的方法。

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著重分析了鋼制螺栓鍍鋅后產(chǎn)生脆性斷裂的原因及應(yīng)采取的預(yù)防措施。

從原材料、熱處理工藝、表面處理工藝等方面,分析在裝配使用過程中鍍鋅鋼制螺栓發(fā)生脆性斷裂的原因。著重分析了鍍鋅過程中的析氫滲氫現(xiàn)象對(duì)鋼制螺栓脆性斷裂的影響,從而在選材、制造工藝過程控制等方面采取必要的措施,使零件表面的氫吸附、滲透壓力減少,降低其氫脆敏感性,有效預(yù)防鍍鋅鋼制螺栓發(fā)生脆性斷裂。

低溫淬火工藝在工具鋼熱處理中的應(yīng)用

即使是最小的刀具,其發(fā)展趨勢也是向較高進(jìn)給率和較高金屬切削速度的方向發(fā)展。宏觀銑削加工概念是無法在一對(duì)一的基礎(chǔ)上轉(zhuǎn)變成微型刀具的—但在最好的情況下,它們至少可以達(dá)到牙科所用刀具的尺寸水平。大部分微型刀具可直接應(yīng)用于現(xiàn)有的機(jī)床而不需要增加新的投資。

高強(qiáng)度螺栓鋅淬工藝的研究

通過地腳螺栓的埋設(shè)和抗拔試驗(yàn),對(duì)不同的錨固材料?螺栓錨固段的不同形式?錨固段的不同長度、錨孔的不同直徑等因素進(jìn)行研究,分析了各種因素對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度和抗拔力的影響范圍和大小,提出了大型地腳螺栓埋設(shè)的關(guān)鍵指標(biāo)及因素。