采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡分析了50鋼斷裂工件的金相組織和斷口形貌,認(rèn)為工件發(fā)生斷裂的原因是在鍛造過(guò)程中局部加熱溫度過(guò)高,或時(shí)間過(guò)長(zhǎng)造成的。建議50鋼工件采用合適的鍛造溫度,并且在鍛造高溫停留時(shí)間盡可能縮短。

高溫條件下水口砂特性對(duì)鋼包水口開澆性能的影響

基于在日常生活中經(jīng)?？吹接腥吮幌滤诙氯鶖_,因而研制出預(yù)防堵塞的裝置模型。此款預(yù)防堵塞裝置能夠解決一些現(xiàn)實(shí)生活中的實(shí)際問(wèn)題,可以為人們的生活提供方便。本文詳細(xì)介紹了此款預(yù)防堵塞裝置的設(shè)計(jì)與制作。

針對(duì)錄井鋼絲斷裂殘存試樣和本體取樣,通過(guò)宏觀斷口形態(tài)分析、掃描電鏡微觀斷口分析、拉伸試驗(yàn)、金相顯微組織分析等手段尋找斷裂原因。結(jié)果表明,主要原因是鋼絲過(guò)載,表面損傷也促進(jìn)了斷裂。

用帶鋼制成的鋼管在壓扁試驗(yàn)中出現(xiàn)斷裂。采用掃描電鏡、能譜和金相分析等方法,對(duì)斷裂試樣進(jìn)行了夾雜物、晶粒度、顯微組織、斷口及氧含量的檢驗(yàn)和分析。結(jié)果表明,鋼中夾雜物多和氧含量偏高是導(dǎo)致壓扁斷裂的主要原因。

本文以公司新開發(fā)鋼種70#質(zhì)量異議為研究對(duì)象,通過(guò)借助金相、掃描電鏡和化學(xué)分析法等分析手段對(duì)硬線盤條斷裂進(jìn)行缺陷分析,結(jié)果表明拉拔斷裂形成主要是由于鑄坯縮孔,索氏體率低、內(nèi)部中心偏析等原因造成。

用掃描電鏡、金相顯微鏡觀察分析了80鋼盤條拉拔斷裂的斷口,并對(duì)盤條進(jìn)行了理化檢驗(yàn)分析。結(jié)果表明,盤條組織中較多的網(wǎng)狀二次滲碳體是盤條在拉拔過(guò)程中脆斷的主要原因

水電站進(jìn)水口攔污柵柵條斷裂,關(guān)系到機(jī)組的安全運(yùn)行。從大朝山水電站進(jìn)水口攔污柵斷裂的原因著手,對(duì)攔污柵斷裂的原因進(jìn)行分析,采取裂紋焊接、格柵條加強(qiáng)筋板、由穿心園鋼改為鋼板和盡量?jī)?yōu)化運(yùn)行調(diào)度等的防范措施。以保證進(jìn)水口攔污柵安全穩(wěn)定運(yùn)行。

分析了德國(guó)西門子公司和美國(guó)可靠公司生產(chǎn)的500kv合成絕緣子斷裂原因,通過(guò)試驗(yàn)和論證對(duì)兩公司的該類產(chǎn)品進(jìn)行了分析總結(jié),提出了反事故措施并給出了建議。

熱力發(fā)電?2005(7)59　 2209t/h鍋爐撈渣機(jī)鏈條斷裂 原因分析及預(yù)防措施 王金海,樊紀(jì)新 (華能德州電廠,山東德州　253024) 　　華能德州電廠現(xiàn)裝機(jī)容量2520mw,其中5號(hào)、 6號(hào)2×660mw機(jī)組配套鍋爐由德國(guó)巴布科克公司 制造,除渣系統(tǒng)為鏈條式刮板撈渣機(jī)。 5號(hào)機(jī)組自2002年6月投產(chǎn)以來(lái),撈渣機(jī)鏈條曾 出現(xiàn)4次斷裂,其中2次被迫停爐檢修,影響了機(jī)組的 安全穩(wěn)定運(yùn)行。按制造廠技術(shù)規(guī)范,撈渣機(jī)鏈條使用 壽命不低于20000h,而首次斷裂運(yùn)行時(shí)間僅3800h。 經(jīng)過(guò)進(jìn)一步分析研究,認(rèn)為造成撈渣機(jī)鏈條首次斷裂 的主要原因是材料內(nèi)部組織存在裂紋缺陷,且運(yùn)行中 鏈條存在過(guò)負(fù)荷。 檢查發(fā)現(xiàn)鏈條橫截面斷口心部呈明顯的纖維狀, 靠近裂紋附近的環(huán)狀區(qū)域

茂名分公司煉油廠聯(lián)合二車間制氫裝置中壓汽包(v2015),因壓力超高引起汽包上的兩個(gè)安全閥起跳泄壓,在泄壓排放過(guò)程中,連接安全閥的接管上的帶頸法蘭從頸部同時(shí)發(fā)生斷裂,致使兩個(gè)包括安全閥、截止閥和排汽管在內(nèi)的1噸多重的管路拋出2m以外。該文針對(duì)事故原因進(jìn)行了分析并提出了安全閥泄放系統(tǒng)的改進(jìn)措施。

滑動(dòng)水口用耐火材料上下水口 滑動(dòng)水口用耐火材料：水口座磚;上、下滑板;上水口;下水口;水口用引流砂。前邊給大家分享了滑板，現(xiàn) 在給大家整理了關(guān)于上水口、下水口的理化指標(biāo)和使用方法、清理方法以及影響上水口、下水口的因素。 另外還有水口用引流沙。 一、滑動(dòng)水口用耐火材料—上水口 上水口磚直接裝在鋼包水口座磚內(nèi)，高溫下鋼水流經(jīng)上水口時(shí)，鋼水、熔渣的化學(xué)侵蝕和沖刷以及安裝時(shí) 造成的機(jī)械損傷使上水口要求長(zhǎng)壽命、耐鋼水和熔渣侵蝕、沖刷。國(guó)內(nèi)上水口磚普遍使用鋁碳質(zhì)，其使用 壽命隨鋼種、過(guò)鋼量和澆鑄時(shí)間等因素有關(guān)。國(guó)外用cao-c質(zhì)水口磚較多，該磚采用等靜壓成型，要求cao 砂顯氣孔率<5%。cao-c質(zhì)水口與原用al2o3-c質(zhì)水口相比，在使用中cao-c質(zhì)水口的特點(diǎn)是無(wú)堵塞現(xiàn)象， 無(wú)裂紋，熔損率30%，而al2o3-c質(zhì)水口雖無(wú)裂紋但堵塞較嚴(yán)重，熔損

通過(guò)對(duì)給水鋼管在正常運(yùn)行水壓力作用下強(qiáng)度計(jì)算,依據(jù)"鋼材冷加工強(qiáng)化"和"時(shí)效"理論,分析了管內(nèi)水冰凍過(guò)程中對(duì)鋼管的應(yīng)力-應(yīng)變影響,分析、判斷鋼管冰脹斷裂原因.

分析中碳鋼絲拉拔斷裂的形成原因,并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施,在壓縮率高達(dá)98.7%的條件下生產(chǎn)出了強(qiáng)度大于2400mpa的中碳鋼絲。

采用化學(xué)成分分析、金相組織、斷口掃描電鏡分析以及機(jī)械性能測(cè)試等方法,對(duì)球罐支座在安裝中突然斷裂的原因進(jìn)行了分析,結(jié)果表明,材質(zhì)不合格、組織粗大導(dǎo)致材料機(jī)械性能降低造成了該支座在安裝中的突然斷裂失效。

從施工材料、施工工藝、施工驗(yàn)收三個(gè)方面分析了upvc排水管道漏水和斷裂的原因,并提出了相應(yīng)的對(duì)策和施工中的注意問(wèn)題。

通過(guò)化學(xué)成分檢驗(yàn)、力學(xué)性能試驗(yàn)、顯微組織檢驗(yàn)、斷口及螺紋牙表面的宏觀與微觀分析等方法對(duì)20mntib高強(qiáng)螺栓的斷裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:滾絲成型階段產(chǎn)生的第1節(jié)螺紋牙根部的表面缺陷是造成斷裂的主要原因。

本文將詳細(xì)解答關(guān)于建設(shè)工程領(lǐng)域中臉盆下水口的問(wèn)題。通過(guò)介紹臉盆下水口的作用、種類、安裝步驟以及常見問(wèn)題解決方法，幫助讀者更好地了解和應(yīng)用臉盆下水口。

采用宏觀檢驗(yàn)、微觀檢驗(yàn)、化學(xué)成分分析、金相組織分析等手段對(duì)消防水帶接口斷裂原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明,消防水帶接口斷裂主要是由于接口化學(xué)成分中fe含量嚴(yán)重超標(biāo),導(dǎo)致大量鐵相的生成,脆性鐵相在試驗(yàn)過(guò)程中產(chǎn)生微裂紋,加之氧化物破壞基體連續(xù)性,產(chǎn)生較高應(yīng)力集中,從而在水壓性能試驗(yàn)過(guò)程中斷裂。

本鋼新1號(hào)高爐主溝斷裂原因分析及處理 母惺孫文武 （本鋼煉鐵廠，遼寧本溪117000） 摘要：本鋼新1號(hào)高爐主溝鋼殼斷裂，嚴(yán)重威脅到高爐安全生產(chǎn)。通過(guò)對(duì)主溝鋼殼斷裂原因分析，并提出處 理措施，對(duì)舊主溝進(jìn)行加固處理，延長(zhǎng)主溝壽命，解決了安全生產(chǎn)隱患。 關(guān)鍵詞：高爐；主溝；斷裂；熱負(fù)荷 thesowfracturereasonanalysisandprocessingofbenxi steelnewno.1b.f muxingsunwen-wu (benxiironandsteelindustryco.,liaoningbenxi17000) abstract:benxisteelnewno.1bfsowsteelshellrupture,andaseriousthreatto

本文將針對(duì)建設(shè)工程領(lǐng)域中面盆塑料下水口漏水問(wèn)題進(jìn)行詳細(xì)解答，包括問(wèn)題的原因、解決方法和預(yù)防措施等內(nèi)容。

通過(guò)分析下水口磚存在的問(wèn)題及其產(chǎn)生的原因,發(fā)明了一種新的成型生產(chǎn)工藝,運(yùn)用該工藝生產(chǎn)的產(chǎn)品質(zhì)量狀況及使用效果改進(jìn)明顯。