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樁徑 樁截面∮ 600 -1.40 u(m) 1.88 -8.40 ±0.00黃海 4.100 A(m*m) 0.2827 7.00 土層 qsik(KN/M2) 層頂黃海標(biāo)高 li qsik*li 抗拔系數(shù) λ i 抗拔系數(shù) 3粉質(zhì)粘土 65 -1.40 1.42 92.30 0.75 69.23 3粉質(zhì)粘土 50 -2.82 1.10 55.00 0.70 38.50 4 粉質(zhì)粘土夾粉土 45 -3.92 2.40 108.00 0.65 70.20 5粉質(zhì)粘土 55 -6.32 2.08 114.40 0.60 68.64 樁底有效黃海標(biāo)高 -8.40 qpk 4000 370 Σqsik*li* λ i= 247 Qpk=qpk*A(KN) 1131 697 Tuk=uΣqsik*li * λ i (KN) 465 Quk=Qpk+Qsk Ra(kN)=QUK/2.0 Rt=Tuk
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近年來,隨著建筑物地下室層數(shù)的不斷增加,抗拔樁廣泛用于實際工程中。但在使用的過程中,特別是在沿海地區(qū),發(fā)生過多起地下室底板隆起的事故。顯而易見,這些事故都是由于抗拔樁失效所導(dǎo)致的。在此前十年里有大量的文章討論了抗拔樁的承載能力,也有少量的文章對抗拔樁的變形機(jī)理進(jìn)行理論分析。但能夠區(qū)分預(yù)應(yīng)力管樁及鉆孔灌注樁的工作狀態(tài),并對比他們的抗拔剛度的研究甚少。然而正因為這兩種樁剛度的巨大差異,會導(dǎo)致地下室底板由于支座位移不同,而產(chǎn)生底板受力性能的改變。所以對不同樁抗拔剛度的研究密切關(guān)系著地下室底板的安全。
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