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依據(jù)IC反應(yīng)器有機物降解特性的分析，對其第一反應(yīng)區(qū)和第二反應(yīng)區(qū)的水力流態(tài)分別作全混流和推流處理，以及其基質(zhì)降解速率分別按零級反應(yīng)和一級反應(yīng)處理的基礎(chǔ)上，建立了IC反應(yīng)器宏觀動力學理論模型。文中根據(jù)IC反應(yīng)器處理檸檬酸廢水的試驗結(jié)果，確定了反應(yīng)器在37℃條件下，其第一反應(yīng)區(qū)和第二反應(yīng)區(qū)內(nèi)基質(zhì)降解動力學系數(shù)分別為K1≈0.0576L／mg·VSS·h，K2≈0.2148h^-1，從而進一步確立了IC反應(yīng)器處理檸檬酸廢水的宏觀動力學方程。并討論了影響IC反應(yīng)器處理效果的幾項設(shè)計參數(shù)。
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依據(jù)IC反應(yīng)器有機物降解特性的分析，對其第一反應(yīng)區(qū)和第二反應(yīng)區(qū)的水力流態(tài)分別作全混流和推流處理，以及其基質(zhì)降解速率分別按零級反應(yīng)和一級反應(yīng)處理的基礎(chǔ)上，建立了IC反應(yīng)器宏觀動力學理論模型。文中根據(jù)IC反應(yīng)器處理檸檬酸廢水的試驗結(jié)果，確定了反應(yīng)器在37℃條件下，其第一反應(yīng)區(qū)和第二反應(yīng)區(qū)內(nèi)基質(zhì)降解動力學系數(shù)分別為K1≈0.0576L／mg·VSS·h，K2≈0.2148h^-1，從而進一步確立了IC反應(yīng)器處理檸檬酸廢水的宏觀動力學方程。并討論了影響IC反應(yīng)器處理效果的幾項設(shè)計參數(shù)。
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